Расчет надкрановой части колонны в плоскости изгиба:

Сечение колонны b x h =500 x 600 мм при а=а^/=4 см. Полезная высота сечения h_o=h-a=56 см.

1 комбинация усилий: М= -242,8 кНм; N= -923,1 кН

М_l= -109,4 кНм; N_l= -660,5 кН

Расчетная длина надкрановой части колонны:

– присутствуют кратковременные составляющие нагрузки /1, табл.15/

Эксцентриситет продольной силы:

Так как , то принимаем е_о=0,263м

Радиус инерции сечения:

необходимо учесть влияние прогиба на величину эксцентриситета продольной силы.

_{Условная критическая сила:}

Момент инерции бетонного сечения:

Моменты относительно центра тяжести растянутой или наименее сжатой арматуры:

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на про­гиб элемента в предельном состоянии:

,т.к. отсутствует предварительное напряжение.

Приведенный момент инерции сечения арматуры отн-но центра тяжести бетонного сечения:

см⁴

Коэффициент продольного изгиба:

_{Значение эксцентриситета с учетом продольного изгиба:}

При условии, что A_s=A_s^* высота сжатой зоны:

см

Относительная высота сжатой зоны:

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны:

Имеем случай .

Предварительно принимаем 318 AIII c A_s=7,63 см².

Проверяем на прочность сечение с принятым армированием.

2 комбинация усилий: сечения М= -170,9 кНм; N= -952,3 кН (1,2)

М_l= -109,4 кНм; N_l= -660,5 кН

нагрузки 1,2  l_o = 2,5H_в, _b2=0.9.

. Так как , то е₀=0,179м-принимаем за расчетный.

-радиус инерции сечения

следовательно расчет ведем с учетом гибкости элемента.

Моменты относительно центра тяжести растянутой или наименее сжатой арматуры:

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии:

Т.к. в соответствии с п.3.6[1] , принимаем

,т.к. отсутствует предварительное напряжение.

Приведенный момент инерции сечения арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения:

Коэффициент продольного изгиба:

_{Значение эксцентриситета с учетом продольного изгиба:}

Высота сжатой зоны:

Относительная высота сжатой зоны:

Проверяем сечение на прочность:

Прочность сечения обеспечена .

Расчет надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба

Расчетная длина надкрановой части колонны:

Радиус инерции сечения:

– расчет из плоскости изгиба не производим.

3.2.Расчет подкрановой части колонны. Расчет подкрановой части колонны в плоскости изгиба:

Высота всего сечения двухветвевой колонны 130 см.

Сечение ветви ;

Рабочая высота сечения ветви ;

Расстояние между осями ветвей ;

Расстояние между осями распорок ;

где -длина подкрановой части колонны выше уровня пола,

n-число распорок.

Комбинация усилий для сечения 2-2.

	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
М,kHm	-243,6	-322	178,2	135,64	178,2	144,64	-243,6	-322	-43,4	-83,69
N,kH	-1608	-1776	-660,5	-923,1	-660,5	-1036	-1608	-1776	-660,5	-1036
Q,kH	-5,9	20,72	-16	-19,87	-16	11,36	-5,9	20,72	57,7	87,77

Усилия от продолжительного действия нагрузок: М_l = 43,3 kHм, N_l = -660,5 kH,Ql=22.7 kH

Комбинация усилий для сечения 1-1

	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
М,kHм	-313.6	-1185.5	-1133.5	-959.7	889.5	1206	-1133.5	-1252.2	-1133.5	-681.36
N,kH	-2162	-2329.9	-1214.4	-1477	-1214.4	-1852.5	-1214.4	-2067.2	-1214.4	-1589.9
Q,kH	-17.1	89.93	145.8	125.75	-69.9	-34.81	145.8	97.67	145.8	167.07

Усилия от продолжительного действия нагрузок: М_l = -62.7 kHм, N_l = -1214.4 kH,Ql=22.7 kH

• Для расчета

1 комбинация: М=-1252,6 кНм; N=-2067,2 кН; Q=97,67 кН– (сечение 1-1 комб 1,3,4-,5)

2 комбинация: М= - 1185,5кНм; N= -2329,9 кН; Q=89,93кН–(сечение 1-1 комб 1,2,3,4-,5)

принимаем для расчета.

Максимальный момент в ветви с максимальной поперечной силой

3 комб: М= - 681.5кНм; N= -1581.9 кН; Q=167.07 кН –(сечение 1-1 комб 1,3*,4+,5)

Растяжение в ветви при минимальной продольной силе

4 комб: М= - 1133.5кНм; N= -1214.4 кН; Q=145.8 кН –(сечение 1-1 комб 1,5)

- расчетная длина подкрановой части колонны при учёте нагрузки от крана.

Приведённый радиус инерции 2^х-ветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле:

Приведённая гибкость сечения - необходимо учесть влияние продольного прогиба.