Методички / Прикладная механика
.pdfX1=0; Q1=20-10 0=20(кН)
Х1=4м; Q1=20-10 4=-20(кН)
Для определения изгибающего момента в первом сечении MI
составляем уравнение статики – сумму моментов относительно центра тяжести первого сечения.
∑M = M |
− P x |
+ R |
|
xI |
= 0; M |
= P x |
− R |
|
xI |
|
|
||||||||
I |
! I |
I |
2 |
I |
1 I |
I |
2 |
Из полученного можно сделать вывод, что изгибающий момент
М численно равен алгебраической сумме моментов от всех внешних нагрузок (Р1 и R1) лежащих по одну сторону от сечения (I- I).Моменты берутся относительно центра тяжести проведённого сечения. Внешние нагрузки действующие относительно центра тяжести проведённого сечения по часовой стрелке входят в уравнение М со знаком плюс, а против часовой стрелки со знаком минус.
После подстановки значений Р1 и q получим:.
MI=20х-5х2 уравнение параболы.
При х=0 М=0; При х=4м М=20 4 – 5 42=0. Анализируем выражение изгибающего момента на экстремум
dM = 20 −10x = 0;x = 20 = 2м.
dx |
10 |
Вычисляем значения момента в сечении при х=2м.
М=20 2-52=20 (кНм).
Второй участок
|
Рассмотрим |
часть |
|
балки левее сечения II- |
|
Рис.5 |
21
II (рис. 5)
Величина равнодействующей RII распределённой нагрузки q
будет равна:
R1I=q(4+x).
Расстояние от вектора R1l до центра тяжести проведённого сечения равно (4+х)/2.
0 ≤ X2 ≤ 2м .
QII=P1+RA-R2=20+50-10(4+X2) =30-10 X2;
X2=0; QII=30 кН.
X2=2 м; QII=30-10 2=10кН.
MII=P1 (4+X2) +RA X2 –
|
4 + X 2 |
= 10 (4 + X ) + 50 X − 10 (4 + X ) |
(4 + X 2 ) |
= |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
- R2 2 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= 50 X |
2 |
− 80 − 40 X |
2 |
− 5X |
2 |
= 10 X |
2 |
− 5X |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
X2=0; MII=0
X2=2м; MII=30 2-5 22= 40(кНм).
Третий участок
Рассмотрим часть балки левее третьего сечения III-III (рис. 6)
Рис. 6.
Левее сечения III-III лежит вся распределённая нагрузка, равнодействующая которой R=q 6. Расстояние от равнодействующей R до сечения III-III будет равно 3+х
0 ≤ X3 ≤ 2м
22
QIII= P1+RA-R3=20+50-60=10 кН
MIII=P1 (4+2+X3)+RA (2+X3)-R (3+X3)=
=120+20 X3+100+50 X3-180-60 X3=40+10 X – прямая линия X2=0; M=40 (кНм) X2=2м; М=40+10 2=60 (кНм).
Четвертый участок
Рассмотрим часть балки правее сечения IV-IV (рис.7).В этом случае правило знаков при составлении уравнений для Q и M меняется на противоположное.
Рис. 7
QVI=-RB=-30кН
MIV=-M0+RВ X=30+30 X-прямая линия
X=0, M=30(кНм); X=1м; М=30+30 1=60 (кНм).
23
Рис. 8. Эпюры поперечных сил Q и изгибающего момента М
Подбор размеров поперечного сечения
Находим на эпюре моментов наибольшее значение изгибающего момента (рис. 8).
|Mmax|=60 кН м. Исходя из условия прочности по нормальным напряжениям, находим необходимое значение осевого момента сопротивления.
W z = |
|
M max |
|
= |
|
60 10 3 |
= 0 .4 10 |
− 3 |
м |
3 |
= |
400 |
см |
3 |
||||||||||||||||
|
|
[σ ] |
|
|
|
150 |
|
10 6 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
Подбор номера двутавра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
По справочной таблице подбираем N0 профиля имеющее близкое |
||||||||||||||||||||||||||||||
значение к 400см3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Соответствует |
|
№27(а) |
|
у |
|
которого |
Wx=407 |
cм3. |
|
Площадь |
||||||||||||||||||||
Ад=43,2см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбор |
|
диаметра |
|
|
круглого |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осевой |
момент инерции круга |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
= |
πR4 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осевой момент сопротивления |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
W |
|
= |
|
J |
z |
|
|
, гдеУ |
|
|
= R ; W |
|
= |
πR 4 |
|
= |
|
π R 3 |
|
|
|
|||||||||
z |
У max |
|
|
max |
Z |
4 R |
|
|
4 |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Приравняв |
πR3 |
|
|
= 400, определим радиус R ≥ 3 |
4 400 |
|
= 8см |
|||||||||||||||||||||||
|
4 |
|
|
3,14 |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Диаметр круга 16 см. Площадь круга |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
= |
πD 2 |
= 201 ,06 cм 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24
Соотношение масс балок:
mк = Ак = 201,06 = 4,67 .
mд Ад 43,2
Проверка прочности балки по максимальным касательным напряжениям
Проверку проводим балки с двутавровым поперечным сечением (рис. 10). Наибольшее напряжение определяются по формуле:
|
|
|
Qmax |
|
Sz |
|
|
||
τ max = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J z |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
â max |
|
||||
Максимальные |
|
|
напряжения |
по |
высоте |
||||
двутавровой балки будут действовать в волокне |
|||||||||
расположенном по оси Z. |
|
|
|
|
|
|
|||
В этой формуле |Qmax|=30кН |
наибольшее |
по |
длине |
балки |
поперечная сила. Берется с эпюры |Qmax|=30кН (рис. 8).
Jz - осевой момент инерции выбранного поперечного сечения (JZ=5500см4). SZ -статический момент части двутавра относительно оси z (берем со справочника для двутавра №27a), SZ=229cм3.
b-ширина волокна в котором ищется напряжение, в=6мм.
30 10 3 255 10 − 6 τ = 5500 10 − 8 6 10 − 3 = 20 ,8 10 6 Па = 20 ,8 МПа
Действующее напряжение (τ=20,8 МПа) меньше допускаемого ([τ]=75 МПа), следовательно, двутавр №27а по наибольшим касательным напряжениям подходит.
25
Двутавры
|
|
|
|
|
|
|
|
Справочные величины для осей |
|
|
|||||
|
h, |
b, |
s, |
t, |
2 |
|
|
|
x-x |
|
|
|
y-y |
|
|
Номер балки |
мм |
мм |
мм |
мм |
Площадь, см |
Масса1 м, кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Jx, |
Wx, |
|
ix, |
Sx, см3 |
JY, |
|
WY, |
IY, |
|||||||
|
|
|
|
см4 |
см3 |
|
см |
|
см4 |
|
см3 |
см |
|||
10 |
100 |
55 |
4,5 |
7,2 |
12,0 |
9,46 |
198 |
39,7 |
|
4,06 |
23,0 |
17,9 |
|
6,49 |
1,22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
120 |
64 |
4,8 |
7,3 |
14,7 |
11,50 |
350 |
58,4 |
|
4,88 |
33,7 |
27,9 |
|
8,72 |
1,38 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
140 |
73 |
4,9 |
7,5 |
17,4 |
13,70 |
572 |
81,7 |
|
5,73 |
46,8 |
41,9 |
|
11,50 |
1,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
160 |
81 |
5,0 |
7,8 |
20,2 |
15,90 |
873 |
109,0 |
|
6,57 |
62,3 |
58,6 |
|
14,50 |
1,70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
180 |
90 |
5,1 |
8,1 |
23,4 |
18,40 |
1290 |
143,0 |
|
7,42 |
81,4 |
82,6 |
|
18,40 |
1,88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18а |
180 |
100 |
5,1 |
8,3 |
25,4 |
19,90 |
1430 |
159,0 |
|
7,51 |
89,8 |
114,0 |
|
22,80 |
2,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
200 |
100 |
5,2 |
8,4 |
26,8 |
21,00 |
1840 |
184,0 |
|
8,28 |
104,0 |
115,0 |
|
23,10 |
2,07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20а |
200 |
110 |
5,2 |
8,6 |
28,9 |
22,70 |
2030 |
203,0 |
|
8,37 |
114,0 |
155,0 |
|
28,20 |
2,32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
220 |
110 |
5,4 |
8,7 |
30,6 |
24,00 |
2550 |
232,0 |
|
9,13 |
131,0 |
157,0 |
|
28,60 |
2,27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22а |
220 |
120 |
5,4 |
8,9 |
32,6 |
25,80 |
2790 |
254,0 |
|
9,22 |
143,0 |
206,0 |
|
34,30 |
2,50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
240 |
115 |
5,6 |
9,5 |
34,8 |
27,30 |
3460 |
289,0 |
|
9,97 |
163,0 |
198,0 |
|
34,50 |
2,37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24а |
240 |
125 |
5,6 |
9,8 |
37,5 |
29,40 |
3800 |
317,0 |
|
10,10 |
178,0 |
260,0 |
|
41,60 |
2,63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27 |
270 |
125 |
6,0 |
9,8 |
40,2 |
31,50 |
5010 |
371,0 |
|
11,20 |
210,0 |
260,0 |
|
41,50 |
2,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27а |
270 |
135 |
6,0 |
10,2 |
43,2 |
33,90 |
5500 |
407,0 |
|
11,30 |
229,0 |
337,0 |
|
50,00 |
2,80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
300 |
135 |
6,5 |
10,2 |
46,5 |
36,50 |
7080 |
472,0 |
|
12,30 |
268,0 |
337,0 |
|
49,90 |
2,69 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30а |
300 |
145 |
6,5 |
10,7 |
49,9 |
39,20 |
7780 |
518,0 |
|
12,50 |
292,0 |
436,0 |
|
60,10 |
2,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
330 |
140 |
7,0 |
11,2 |
53,8 |
42,20 |
9841 |
597,0 |
|
13,50 |
339,0 |
419,0 |
|
59,90 |
2,79 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36 |
360 |
145 |
7,5 |
12,3 |
61,9 |
48,60 |
13380 |
743,0 |
|
14,70 |
423,0 |
516,0 |
|
71,10 |
2,89 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
400 |
155 |
8,3 |
13,0 |
72,6 |
57,00 |
19062 |
953,0 |
|
16,20 |
545,0 |
667,0 |
|
86,10 |
3,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45 |
450 |
160 |
9,0 |
14,2 |
84,7 |
66,50 |
27696 |
1231 |
|
18,10 |
708,0 |
808,0 |
|
101,0 |
3,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
500 |
170 |
10,0 |
15,2 |
100,0 |
78,50 |
39727 |
1589 |
|
19,90 |
919,0 |
1043 |
|
123,0 |
3,23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
55 |
550 |
180 |
11,0 |
16,5 |
118,0 |
92,60 |
55962 |
2035 |
|
21,80 |
1181 |
1356 |
|
151,0 |
3,39 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
600 |
190 |
12,0 |
17,8 |
138,0 |
108,0 |
76806 |
2560 |
|
23,60 |
1491 |
1752 |
|
182,0 |
3,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26
Пример расчета РГР 3
Кинематический расчет привода
Спроектировать привод к конвейеру по заданной схеме (рис. 1), открытая быстроходная передача клиноременная, открытая тихоходная
– цепкая; редуктор цилиндрический косозубый, срок службы привода t=15000ч., работа двухсменная, нагрузка спокойная, мощность на ведомой звездочке цепной передачи P4 = 3 кВт, частота вращения n4 = 50 мин-1.
Рис.1. Кинематическая схема привода к конвейеру
1. Определим момент на валу ведомой звездочки:
Т |
|
= |
Р4 |
, |
(1) |
|
4 |
ω4 |
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
где Р4 – мощность на ведомой звездочке цепной передачи; ω4 – угловая скорость вала ведомой звездочки
ω4 = πn4 , где n4 – частота вращения вала ведомой звездочки. 30
27
Подставим в формулу (1) известные величины и определим численное значение момента на валу ведомой звездочки:
Ò = |
Ð4 |
= |
3 |
= 0,574êÍ ì |
|
|
|||
4 |
ω4 |
|
5,23 |
|
|
|
ω4 = πn4 = 3,14 50 = 5,23с−1. 30 30
2. Определим КПД редуктора и привода в целом по формуле:
ηр= ηзп ηп2
η= ηр ηоп2
где ηзп – КПД зубчатой передачи; ηп – КПД пары подшипников качения;
ηоп – КПД открытой передачи (клиноременной и цепной).
(2)
(3)
По табл. 1 выбираем КПД передачи редуктора ( цилиндрическая зубчатая пара, закрытая с жидкой смазкой) ηзп = 0,98; КПД цепной передачи ηцп = 0,96, КПД клиноременной передачи ηкп = 0,96; пара подшипников качения ηп = 0,99. Подставив численное значение КПД в
формулы (2) и (3) получаем:
ηр = ηзп ηп2 = 0,98 0,992 = 0,96,
η = ηр ηоп2 = 0,96 0,96 0,96 = 0,88.
3. Определим потребную мощность электродвигателя (на первом
валу): |
|
|
|
|
|
Р |
|
= |
Р4 |
. |
(4) |
1 |
|
||||
|
|
η |
|
||
|
|
|
|
По формуле (4), подставив известные величины, получаем:
Р |
|
= |
3 |
= 3,4 кВт. |
1 |
|
|||
|
0,88 |
|
||
|
|
|
По табл. 2 выбираем двигатель с синхронной частотой вращения nс=1000 об/мин, серии 4А 112 МА 6 У3 общего назначения, мощность которого Рсч = 3,0 кВт, допускается некоторая перегрузка двигателя, скольжение 1 двигателя S = 4,7 %.
28
4А 112 МА 6 У3: 4 – порядковый номер серии, А – род двигателя – асинхронный,
станина и щиты чугунные или стальные, высота от оси вращения – 112 мм; буква М указывает установочный размер по длине станины, буква А отмечает длину сердечника статора; цифра 6 – число полюсов; У3 – указывает на то, что двигатель предназначен для работы в зонах с умеренным климатом.
Определим частоту вращения двигателя под нагрузкой
n = |
nc (100 − s) |
(5) |
|
||
1 |
100 |
|
|
|
Подставив известные величины в формулу (5) получаем:
n1 = nc (100 − s) = 1000(100 − 4,7) = 953 об/мин. 100 100
Угловую скорость вала двигателя ω, определим из следующей
зависимости:
|
|
|
ω = πn1 |
, |
(6) |
|
|
1 |
30 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где n1 – частота вращения двигателя под нагрузкой |
|
|||||
ω1 |
= |
3,14 953 |
= 99,75с-1. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
30 |
|
|
|
|
4. Определим общее передаточное отношение привода:
u = |
ω1 |
, |
(7) |
|
ω4 |
||||
|
|
|
где ω1, ω4 – угловые скорости на валу двигателя и на валу ведомой звездочки
u = ω1 = 99,75 = 19,07.
ω4 5,23
5. Определим передаточное отношение цепной и клиноременной
передачи:
uîï |
= |
u |
, |
(8) |
|
||||
|
|
up |
|
где uоп – передаточное отношение открытой передачи; u - общее передаточное отношение привода;
29
uр – передаточное отношение редуктора, ip =Uзп (передаточное число цилиндрической зубчатой пары редуктора).
Подставив в формулу (8) известные величины, приняв при этом передаточное число цилиндрической зубчатой пары редуктора, из ряда представленных ниже передаточных чисел:
2,0; 2,24; 2,5; 2,8; 3,15; 3,55; 4,0 4,5; 5,0; 5,6; 6,3; 7,1, значение Uзп=5, получим, что
iоп = i = 3,814, тогда, т.к. у нас имеются две открытые передачи: ip
цепная и клиноременная, то
uöï = uðï = 3,814 = 1,953
6. Определим моменты на валах редуктора: |
|
Момент на ведомом (выходном) валу редуктора равен: |
|
Тз=Т4/(uцп×ηцп), |
(9) |
где Тц – момент на ведомой звездочки цепной передачи; |
|
uцп – передаточное отношение цепной передачи; ηцп – КПД цепной передачи.
Все указанные величины определялись ранее, подставив в формулу (8) имеем ;
Ò = |
|
|
Òö |
|
= |
0,574 |
= 0,307кН м. |
i |
|
η |
|
|
|||
3 |
öï |
öï |
1,95 0,96 |
||||
|
|
|
|
|
|
Момент на входном валу (ведущем) валу редуктора:
Ò3 |
|
|
|
Ò2 = Uçï ηçï η ï |
2 |
, |
(10) |
где Т3 – момент на ведомом (выходном) валу редуктора;
Uзп – передаточное число цилиндрической зубчатой пары редуктора4 ηзп – КПД цилиндрической зубчатой пары редуктора; ηп – КПД пары подшипников качения.
Подставив в формулу (10) все известные величины имеем:
Ò2 = |
0,307 |
= 0,064кН м. |
5 0,98 0,992 |
Момент на валу двигателя:
30