![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •В. В. Квасницький тріботехніка і основи надійності машин Київ
- •2011 Р.
- •Isbn 000-000-000-0
- •Передмова
- •Розділ 1
- •1.1 Стан і етапи розвитку тріботехніки
- •1.2 Етапи розвитку тріботехніки
- •1.3 Вчення про тертя і спрацьовування деталей
- •1.4 Оптимізація конструктивних рішень вузлів тертя
- •1.5 Технологічні методи підвищення зносостійкості деталей
- •1.6 Експлуатаційні заходи підвищення довговічності машин
- •1.7 Тривалість служби деталей машин
- •1.8 Збитки від тертя і спрацьовування в машинах
- •Розділ 2 контактування твердих тіл
- •2.1 Основні терміни
- •2.1.1 Приклади практичного вирішення задач тріботехніки
- •2.1.2 Деякі приклади вирішення задач тріботехніки на промислових підприємствах
- •2.1.3 Загальні відомості про поверхню деталей та її геометрію
- •2.4 Шорсткість поверхні
- •2.5 Основні поняття та визначення при контактуванні поверхонь
- •2.6 Моделі шорстких поверхонь
- •2.7 Площа контакту та зближення при контакті шорсткої поверхні з гладкою
- •2.8 Розрахунки деяких характеристик контакту поверхонь
- •2.8.1 Контакт поверхонь при різних умовах деформації
- •2.9 Стрижнева модель. Контакт двох шорстких поверхонь
- •2.9.1 Розрахунок контурних поверхонь контакту
- •2.9.2 Взаємний вплив мікронерівностей.
- •2.9.3 Площі контакту при одночасній дії тангенціальних і нормальних сил.
- •Розділ 3 зовнішнє тертя
- •3.1 Загальні поняття
- •3.1.1 Взаємодія поверхонь
- •3.1.2 Молекулярна (адгезійна) взаємодія
- •3.1.3 Енергія різних видів зв’язків
- •3.1.4 Механічна взаємодія
- •3.1.5 Зміни властивостей поверхневого шару при терті
- •3.2 Правило градієнта зсувного опору
- •3.3 Руйнування поверхонь тертя
- •3.3.1 Класифікація видів руйнування фрикційних зв’язків
- •3.3.2 Класифікація м. Б. Петерсена, основана на характері відокремлення частинок.
- •3.3.3 Основні характеристики фрикційних зв’язків
- •3.3.4 Основні закономірності процесів контактної взаємодії ковзаючих поверхонь.
- •3.4 Критичні точки, які характеризують умови переходу від одного виду фрикційної взаємодії до іншої
- •3.4.1 Фактори, які обумовлюють виникнення критичних точок
- •3.4.2 Умови виникнення заїдання
- •3.5 Попереднє зміщення і сила тертя спокою
- •3.5.1 Контакт пружних сфер при одночасній дії нормальних і тангенційних сил
- •3.6 Попереднє зміщення шорстких тіл
- •3.6.1 Пружний контакт
- •3.6.2 Пластичний контакт
- •3.6.3 Сухе і граничне тертя
- •3.6.4 Молекулярно-механічна теорія тертя
- •3.6.5 Молекулярна складова сили тертя
- •3.6.6 Вплив температур на τ0 і β
- •3.7 Механічна складова сили тертя
- •3.7.1 Одинична поверхня.
- •3.7.2 Множинний контакт
- •3.7.3 Вплив температури на механічну складову
- •3.8 Розрахунок сумарного коефіцієнту тертя
- •3.8.1 Одиничний контакт.
- •3.8.2 Деякі особливості тертя в вакуумі
- •3.8.3 Вплив товщини покриття на коефіцієнт тертя
- •3.8.4 Зовнішнє тертя при великих швидкостях ковзання
- •3.8.5 Вплив температури навколишнього середовища на коефіцієнт тертя
- •3.8.6 Тертя кочення
- •3.9 Просковзування – одне із джерел опору кочення
- •3.9.1 Гістерезисна теорія тертя кочення
- •3.9.2 Роль пластичних деформацій при коченні металів
- •Розділ 4 спрацьовування твердих тіл при терті
- •4.1 Характеристики процесу спрацьовування
- •4.2 Втомна теорія спрацьовування
- •4.3 Основне рівняння спрацьовування
- •4.4 Розрахунки зношення при пружному контакті
- •4.5 Зв’язок спрацьовування з пружно-міцностними властивостями матеріалів
- •4.6 Розрахунок зношення при пластичному контакті
- •4.7 Експериментальна перевірка розрахункових співвідношень втомної теорії спрацьовування
- •4.8 Спрацьовування.
- •Розділ 5 основи надійності машин
3.6.5 Молекулярна складова сили тертя
Одним із основних джерел дисипації енергії при терті є робота, яка витрачається на формування і руйнування молекулярних зв’язків, які утворюються в точках дотику ковзаючих поверхонь. Молекулярна взаємодія призводять до утворення більш чи менш міцної сполуки.
Утворення цих сполук іноді
називають мікросхоплюванням. Основним
безрозмірним співвідношенням, яке
оцінює молекулярну складову тертя, є
відношення
,
де τ
–опір зсуву молекулярного зв’язку; σт
– межа текучості основи. Стосовно різних
тіл молекулярна взаємодія (схоплювання)
обумовлена різними типами зв’язку, із
них найбільш універсальним є ван
-дер-вальсовий зв’язок. Незалежно від
природи цих зв’язків вони можуть
виявлятись лише на загальних для двох
тіл поверхнях дотику, тому стосовно
твердих тіл явище схоплювання в основному
лімітується формуванням цієї загальної
поверхні.
В зв’язку з цим вирішальним фактором, який обумовлює прояв схоплювання, є жорсткість дотичних тіл, їх пружність та інші об’ємні характеристики, які відповідають за формування площі контакту.
При зсуві необхідно подолати опір тангенційному переміщенню, причому одночасно з руйнуванням зв’язків йде їх формування, тобто неперервно йде процес їх рекомбінації. Механізм руйнування визначається рухомістю поверхневого шару. Для достатньо рухомого шару він подібний течії в плоскому капілярі. Коли шар втрачає свою рухомість, відбувається механічний зріз утворившихся зв’язків. Руйнування зв’язків може відбуватись як на поверхні формування (адгезійне руйнування), так і на деякій глибині (когезійне руйнування).
При тангенційному переміщенні одного тіла відносно іншого, третє тіло знаходиться в режимі безперервної формозміни. Подібно рідині воно “тече” у вузькій щілині між двома тілами : елементи , які формують його знаходяться в стані підвищеної рухомості в зв’язку тим, що третє тіло наскрізь пронизується потоком енергії, який має густину порядку 103 Вт/мм3. Під впливом цього потоку що, знаходиться близько дисоційованого стану. Рухомості третього тіла на металах додає те, що поверхневий шар виявляється насичений вакансіями, густина яких більша приблизно на два порядки, ніж в об’ємах матеріалу; на полімерах утворюється деградований шар з молекулярною масою, зменшеною в два рази і більше, що в результаті призведе до підвищення рухливості полімерів.
Опір зсуву третього тіла визначається міцністю одиничного зв’язку, яка зазвичай оцінюється енергією активації U, необхідної для її руйнування, і кількістю зв’язків, одночасно виникаючих всередині цього тіла.
Такий “збуджений стан” елементів, складових третього тіла, дозволяє використати до оцінки його опору зсуву ідеї Я. І. Френзеля, який вважав, що “перехід атому рідини розплавленого металу із одного тимчасового положення в інше може розглядатися як послідовність двох актів випаровування і конденсації”. В цьому випадку час осілого життя частинки визначається рівнянням:
,
Можна припустити, що опір
зсуву (τ)
третього тіла пропорційний часу осілого
життя частинки. В першому
наближенні
,
відповідно
.Слід
взяти до уваги, що енергія активації
зв’язків, необхідна для її руйнування,
залежить не тільки від природи зв’язків,
але і від напруженого стану тіла. В
залежності від знаку приведеного
напруження
,
деγ
– коефіцієнт, який має розмірність
об’єму, який характеризує величину
щілини, яка потрібна для розриву зв’язку.
Таким чином, γpr
характеризує роботу, яку потрібно
затратити проти зовнішнього поля для
руйнування зв’язку. Стосовно до третього
тіла – плівки, яка наражена стискаючим
напруженням
,
Розкладаючи це співвідношення в ряд, отримаємо:
,
позначивши
і
,
отримаємо
,
де β – п’єзокоефіцієнт молекулярної складової тертя.
Необхідно звернути увагу на те, що біноміальний закон молекулярного тертя цілком із інших міркувань, вивів ще в 1934р. Б. В. Дерягін.
Для багатьох металів і полімерів β = 0,02...0,15. Для пари тертя метал – метал без змащення τ0 = 0,25...3кгс/мм2, а при змащуванні τ0 = 0,1кгс/мм2.Для пари метал – полімер τ0=0,02...0,05кгс/мм2
Вище викладене збігається з термофлуктуаційним механізмом руйнування твердих тіл, який одержав свій розвиток в роботах С. Н. Журкова по кінетичній теорії міцності твердих тіл.
Перевірка біноміального закону в умовах сухого та граничного тертя на самих різних матеріалах показала повну схожість експериментальних і розрахункових даних.