госы ответы / 176-200

189. Прогнозирование изменения сопротивления изоляции электрооборудования.

Опыт эксплуатации свидетельствует о том, что 40-55 % всех отка­зов электрических аппаратов и 80-93 % отказов электрических машин являются следствием повреждения электрической изоляции.

Прогнозирование изменения сопротивления изоляции имеет цель предсказать в будущем с определенной вероятностью момент возник­новения отказа. Таким образом, задача прогнозирования изменения изоляции сводится к предсказанию количественных показателей на­дежности изоляции электрооборудования.

В теории надежности известно большое число методов (более 150) прогнозирования состояний различных изделий и систем. Однако при­менительно к электрической изоляции можно использовать только те способы, которые базируются на реальных физико-химических процес­сах, протекающих в материале под действием различных факторов. Наиболее высокую точность прогнозирования дают методы, основанные на изучении физико-химических процессов в реальных условиях экс­плуатации. Нужно сказать, что такой подход требует больших матери­альных затрат и времени. В то же время ускоренные испытания не всегда могут быть применены из-за ряда недостатков, среди которых одним из главных является невысокая надежность конечных результатов.

Прогнозирование отказов изоляции возможно при выполнении следующих условий:

- на основе статистических данных изучен процесс изменения фи­зико-химической структуры материала во времени;

- выбраны средние сроки службы изоляции при эксплуатации;

- выбран или разработан аппарат прогнозирования.

В силу того, что электрическую и механическую прочность элек­трической изоляции измерить без ее разрушения практически нельзя, то прибегают к измерению сопротивления изоляции Rиз, емкости С и тан­генса угла (tgδ диэлектрических потерь (разрядное напряжение Uразр> ток абсорбции). Методы их измерений известны из курса «Электротех­нические измерения». Эти параметры косвенно характеризуют надеж­ность изоляции. Для их использования нужно установить связь между каждым из них и электрической и механической прочностью, т. е. влия­ние каждого параметра на показатели надежности и долговечности изо­ляции электрооборудования.

Наиболее чувствительным параметром к изменению свойств ди­электриков является сопротивление изоляции Rиз, которое можно изме­рить простыми средствами и принять в качестве прогнозирующего па­раметра.

Исследования показали, что если изоляция подвержена комбини­рованному износу - тепловому, электрическому и механическому - и эксплуатируется в среде с высокой влажностью, то по скорости измене­ния сопротивления изоляции , можно предсказать время пробоя.

Процесс снижения сопротивления изоляции во времени можно разбить на два периода. Первый - увлажнение изоляции при хранении и в начале эксплуатации; второй - увлажнение, сопровождающееся сни­жением механической прочности за счет вибраций, действия знакопе­ременных нагрузок и других факторов. Теперь логично установить пре­дельное значение сопротивления изоляции Rкр, при котором ЭО должно быть выведено из эксплуатации. Зная эту величину, определяют веро­ятность наступления аварийного состояния изоляции и время проведе­ния технического обслуживания с заменой или ремонтом. Для этой це­ли необходимо выполнить последовательно несколько измерений Rиз, и выявить момент времени, когда в изоляции начнут развиваться необра­тимые структурные изменения, т. е. появляются трещины, полости, по­ры, а удаление влаги (сушка) уже не восстанавливает ее свойства.

Этот момент времени характеризуется изломом кривой изменения Rиз во времени. Скорость этого процесса резко возрастает. Если ско­рость Ut изменения сопротивления изоляции Rиз известна, то в первом приближении время tкр, от начала второго периода эксплуатации ЭО до достижения им критического значения Rиз будет

, где Rнач - начальное сопротивление изоляции ЭО; Ut - скорость изме­нения Rиз на этом участке.

Такой подход является в существенной мере упрощенным. В ре­альных условиях необходимо выполнять систематические измерения Rиз и на их основе построить зависимость Rиз = f (t). В связи с возможно большим диапазоном изменения Rиз эту зависимость удобно пред­ставить в логарифмическом масштабе, т. е. lg(Rиз)= f(lgt).

190. Причины отказов силовых трансформаторов.

Силовые трансформаторы (СТ) являются высоконадежными эле­ментами СЭС. Частота их отказов в существенной мере определяется габаритами, классом напряжения и условиями эксплуатации.

Наибольшее число отказов СТ с первичным напряжением ниже 10 кВ (60 % от общего числа) происходит при разрушении витковой и продольной изоляции. На повреждение главной изоляции приходится до 19 % отказов, а на магнитопроводы до 16%.

Продольная изоляция повреждается при нарушениях электроди­намической устойчивости обмоток и ослаблении электрической проч­ности витковой изоляции в нижней части обмоток, а также при снижении пробивного напряжения трансформаторного масла за счет погло­щения им влаги из воздуха. При этом влажное масло опускается в ниж­нюю часть бака СТ, где и возникают витковые замыкания ослабленной изоляции.

Уменьшение электродинамической устойчивости обмоток транс­форматоров малой и средней мощности обусловлено тем, что опрессовку их производят деревянными клиньями. В процессе эксплуатации происходит усадка картона и клиньев, вследствие чего ослабевает опрессовка обмотки.

Опрессовку обмоток СТ третьего габарита и выше производят с помощью болтов и колец. Однако и у них за счет усадки картона стяги­вающее усилие уменьшается и со временем возрастает амплитуда виб­рации витков обмотки. При прохождении сквозного тока короткого за­мыкания обмотка смещается, появляются трещины в витковой изо ля­пни, то есть уменьшается се электрическая прочность. Пробой чаще всего происходит при появлении атмосферных перенапряжений (при грозах) из-за низкой эффективности защиты от них. В процессе экс­плуатации СТ происходит и тепловое старение изоляции в результате повышения температуры при плановых и аварийных перегрузках.

Отказы высоковольтных вводов СТ вызываются загрязнением изоляторов пылью и попаданием мелких животных, а отказы переклю­чателей устройств РПН - механическим износом.

Все эти процессы, развиваясь во времени, постепенно приводят СТ к состоянию, когда при внезапном внешнем воздействии (сквозное ко­роткое замыкание или перенапряжение) происходит механическое или электрическое повреждение изоляции, которое влечет за собой внут­реннее витковое или короткое замыкание.

191. Причины отказов асинхронных электродвигателей.

Опыт и проведенные исследования показали, что из общего чис­ла отказов ЭО на электродвигатели (ЭД) приходится 25-30 %. При этом до 95 % всех отказов ЭД связано с восстановительным ремон­том, т.е. требует замены отказавшего ЭД и производства ремонта в специализированных мастерских.

Наибольшая доля отказов (более 80 %) связана с повреждением обмотки статора.

Важное влияние на надежность электрической изоляции обмо­ток асинхронных ЭД оказывают характер нагрузки, режим работы, вибрационные процессы, изменение свойств изоляции при тепловом и вибромеханическом воздействии и недоиспользование ресурса в эксплуатации.

Обмотки ЭД подвержены воздействию электродинамических процессов в их магнитной системе (железе статора). Эти процессы вызывают вибрацию как всего пакета статора, так и отдельных пла­стин относительно друг друга. Вибрируют и все проводники обмотки. В результате на изоляцию действуют многократные знакопеременные нагрузки, из-за чего снижается ее механическая прочность. При воз­действии влаги и попадающего на обмотку масла снижается сопро­тивление изоляции. Поскольку в питающей ЭД сети всегда имеют ме­сто перенапряжения, главным образом коммутационные, то при определенных условиях происходит пробой изоляции. Кроне того, слу­чаются отказы, вызываемые систематическими перегрузками ЭД, а иногда они возникают как следствие опрокидывания ЭД при внезап­ных приложениях больших нагрузок, при заклинивании рабочих ма­шин или подшипников ЭД и т. п.

Отказы роторов связаны с выплавлением алюминия из пазов при больших нагрузках и вызванными ими сильными нагревами беличьей клетки. Иногда такие отказы являются следствием некачественной заливки ротора алюминием на заводах-изготовителях.

Исследования последних лет показали, что надежность отремон­тированных ЭД существенно ниже, чем новых. Так, установлено, что после капитального ремонта ресурс ЭД снижается на 35-40 %, а по­казатели надежности отремонтированных ЭД еще ниже. Принято считать, что причиной такого положения является низкое качество ремонта. Однако в последнее время найдено и другое объяснение этому явлению. Дело здесь не только в низком качестве ремонта, а еще и в том, что в процессе эксплуатации ЭД происходит постепен­ное расходование ресурса за счет вибрационных и тепловых воздействий, а при проведении ремонтов этот ресурс полностью не восста­навливается. Восстановленная же часть ресурса расходуется быстрее, чем первоначально. Для пояснения этого явления рассмотрим схему на рис. 39.

Рис. 39. Схема расходования ресурса асинхронного ЭД

Здесь показано, что первоначальный ресурс ЭД равен RН (отре­зок OA), а его расходование идет примерно с постоянной скоростью dR/dt ≈ const. Если бы не возникали отказы и не проводились ремон­ты, то через время ТПР ЭД полностью выработал бы свой ресурс и перешел в предельное состояние - дальнейшее его использование было бы невозможно. Однако такие ситуации на практике бывают относительно редко, поскольку отказы возникают значительно рань­ше, чем ЭД вырабатывают свой ресурс. На рис. 39 точка В соответст­вует моменту возникновения первого отказа (наработка на отказ Т1). Неизрасходованной осталась часть ресурса ORВ.  К этому времени в электромагнитной системе ЭД (в пакете статора) появились люфты за счет вибраций пакета в станине и трения листов железа между собой. Они явились следствием механического истирания при вибрациях изолирующего лака на пластинах железа и истирании заусенец, ос­тавшихся после штамповки

При ремонте ЭД часть ресурса была восстановлена, т. е, ресурс возрос от RВ до RР за счет пропитки замененной обмотки изолирую­щим пропиточным лаком. При этом лак заполнил пустоты и полости, образовавшиеся между отдельными листами пакета статора, и влия­ние вибрации на расходование ресурса уменьшилось. Однако а связи с низкой механической прочностью лака скорость расходования ре­сурса на отрезке СД увеличилась до значения RB, после достижения которого она опять стала примерно равна первоначальной (отрезок ДЕ), Точка Е соответствует наступлению второго отказа. Поскольку скорость расходования ресурса на отрезке СДЕ была в среднем выше, чем на первоначальном участке АВ, то и наработка до второго отказа также меньше, чем ао первого отказа, то есть Т2 < Т1. Теперь неиз­расходованная часть ресурса стала егае меньше - она равна отрезку ORE, а последующий ремонт вновь приведет к восстановлению ре­сурса до RР. Однако в силу изложенных выше причин скорость рас­ходования ресурса на отрезке FK будет еще выше, чем на отрезке СД. Это приведет к тому, что наработка до третьего отказа будет еще меньше, т.е. ТЗ < Т2 < Т1 и т. д.

Для повышения надежности отремонтированных ЭД действен­ными являются как меры по полному восстановлению израсходован­ной части ресурса, так и по снижению скорости его расходования. В качестве такого средства предложено использовать заливку об­мотки твердеющими теплопроводными компаундами, основой для которых служат эпоксидные смолы.

192. Причины отказов низковольтных и высоковольтных электрических аппаратов.

В процессе эксплуатации высоковольтных электроаппаратов про­исходят отказы, связанные с перекрытием изоляции, поломкой приво­дов, разрушениями гасительных камер при больших токах дуги, свари­ванием контактов, поломками тяг.

Значительная часть отказов (до 33 %) масляных выключателей происходит при отключении токов КЗ и в большинстве случаев (66-100 %) отказ сопровождается коротким замыканием в ячейке, а следовательно, и на шинах.

Надежность низковольтных электроаппаратов существенно ниже, чем высоковольтных (примерно на два порядка значения ин­тенсивности отказов). Причины отказов этик ЭМС состоят в относи­тельно слабой механической и электрической прочности изоляции и всех других элементов конструкции.

Одной из важных причин отказов служит скопление индустри­альной пыли (угольной, металлической и др.) на токоведущих и изо­лирующих частях и элементах. При наличии влаги в воздухе эта пыль образует токопроводящие мостики, в результате чего увеличиваются токи утечки между проводниками разных фаз и между фазами и за­земленным корпусом. Это ведет в конечном счете к появлению по­верхностных разрядов и пробою изоляции.

Очевидно, что своевременное проведение технического обслу­живания может существенно повысить надежность электрообору­дования (ЭО).

193. Характеристики надежности радиоэлектронных элементов.

Резисторы. Более 55% отказов происходят из-за обрывов в токопроводящей цепи, 35-40% - вследствие перегорания проводящего материала и 5-10% - за счёт дрейфа сопротивления. При этом 25% всех отказов являются зависимыми, т.е. вызываются КЗ в полупроводниковых приборах, пробоем конденсаторов.

Наиболее важным фактором, определяющим надёжность, является его температура , которая определяется температурой среды и температурой вызванной выделяющейся теплотой при рассеянии мощности , где - тепловое сопротивление резистора.

Тепловой режим тоже зависит от того, в каком режиме резистор работает – в постоянном или импульсном. Мощность рассеиваемая в импульсном режиме зависит от скважности . За период рассеивается мощность

Если резистор работает в двух режимах с различными , тогда отношение интенсивностей отказа , где - коэффициент определяющий прочность резистора. Если циклический режим работы , где . Время нагревания резистора 3-15с . Выбор типа резистора осуществляется таким образом, чтобы наибольший уровень внешних эксплуатационных нагрузок был ниже предельно допустимого.

Конденсаторы. 80% отказов- пробой перекрытие вводов, 7% -механические повреждения, 8% - уменьшение емкости, 5% - уменьшение сопротивления изоляции.

Факторы, определяющие эксплуатационные характеристики: - наибольшая температура среды, - номинальная емкость и допустимое отклонение от неё, - минимальное допустимое сопротивление изоляции, - наибольшая частота, - допустимое действующее значение емкости при частоте , - наибольшее прикладываемое напряжение, - наибольшая эксплуатационная ИО.

Сопротивление изоляции уменьшается по экспоненте при увеличении температуры и влажности. При низком сопротивлении появляются токи утечки.

Безотказность зависит в основном от рабочего напряжения и температуры, поскольку эти два фактора определяют скорость снижения электрической прочности диэлектрика. Срок службы , где - срок службы при номинальных условиях, - номинальное и рабочее напряжения, - разница рабочей и нормальной температуры, m=3-5 для керамических, m=4-15 для металлобумажных, m=4-5 для слюдяных. = 0.08-0.086.

Эксплуатационная надёжность таким образом снижение рабочего напряжения и уменьшение температуры существенно повышают безотказность сопротивления изоляции. Также стоит учитывать что характеристики нестабильны во времени.

Катушки. Редко используются, поэтому принимаем 1/ч.

Полупроводниковые приборы. Внезапные отказы составляют до 20%. Они вызваны пробоем p-n перехода, обрывами выводов, КЗ в структуре кристалла. Неправильный выбор ПП и их эксплуатационных режимов приводит к 70% всех отказов.

Надёжность ПП существенно зависит от температуры p-n перехода, значений нагрузок и перегрузок, рассеивания мощности.

Выбор типа ПП должен производится с учётом особенностей работы конкретного устройства. Не рекомендуется использовать высокочастотные вместо низко частотных, для устройств работающих на малых токах следует выбирать маломощные ПП, так как возможна неустойчивая работа связи с сильной зависимостью параметров в области малых токов.

Для ПП интенсивность отказов 1/ч

Три группы отказов Интегральных Микросхем (ИМС) – обусловленные физико-химическими процессами, протекающими в объеме ПП; связанные с процессами на поверхности ПП; зависящие от состояния контактных соединений.

194. Расчеты электромеханических систем на надежность при различных схемах соединения элементов.

При последовательном соединении элементов отказ системы наступает при отказе любого из элементов. Это напоминает разрыв цепи составленной из расположенных одно за другим звеньев.

При последовательном соединении элементов исходят из того, что работоспособное состояние каждого из них – событие независимое. Тогда вероятность работоспособного состояния системы можно определить как

При экспоненциальном законе распределения наработки каждого из элементов надёжность системы , где , или

В некоторых случаях удобней рассчитывать наработку системы, при этом стоит учитывать что вид и свойства закона распределения наработок отдельных элементов могут быть разные.

для невосстанавливаемых изделий эта формула справедлива только при экспоненциальном законе.

Если элемент невосстанавливаемого изделия имеет наработку на отказ, подчиненную нормальному закону, а наработка на отказ остальных элементов распределена по экспоненциальному закону, то

Когда наработки всех сборочных единиц невосстанавливаемого изделия распределены по закону Вейбула-Гнеденко с одинаковыми параметрами масштаба и формы, тогда , - гамма функция

В остальных случаях различных комбинации законов наработку на отказ определяют методом приближённых вычислений.

При определении показателей долговечности изделий учитывают те отказы сборных элементов, которые требуют капитального ремонта.

При последовательном соединении элементов для экспоненциального закона показатели надёжности изделия

N – количество сборочных единиц i-го вида, A – доля отказов сборочных единиц i-го вида в общем количестве отказов изделия, T – наработка на отказ.

Если для одной сборочной единицы характерно несколько видов отказов, то подсчитывают отдельно показатели надёжности для каждого вида отказов, а изделие в целом представляют несколькими последовательно соединёнными сборочными элементами, для каждого из которых характерен только один вид отказов.

Параллельное соединение элементов (рис. 41) применяют при ре­зервировании или дублировании (резервные кабели, ЛЭП для питания потребителей первой категории и др.), а также для обеспечения пропу­скной способности ЛЭП и т. п.При параллельном соединении полагают, что независимыми собы­тиями являются неработоспособные состояния элементов, а поэтому оперируют вероятностями отказов Q(t) = 1 - P(t), т. е. отказ является со­бытием, противоположным работоспособному состоянию. Сумма ВБР и вероятности отказа соответствует полной группе событий: P(t) + Q(t) = 1.

Результирующая надежность группы из п параллельно соединен­ных элементов будет:

,где Q_i(t) - вероятность отказа i-ro элемента за время t.

В реальных структурных схемах имеет место смешанное или па­раллельно-последовательное соединение элементов. Примером могут служить системы автоматического управления, радио- и электронные схемы и т. п.

В системах электроснабжения наибольшее распространение полу­ полу­чило общее или раздельное резервирование (рис. 42).

Рис. 42. Общее (а) и раздельное (б) резервирование

При общем резервировании имеется несколько (от двух и более)

однотипных систем, которые выполняют заданные функции. Вероят­ность безотказной работы такой системы равна:

где k = (n - m) / n: k - кратность резервирования; п - общее количество систем (элементов), включая резервные; m - количество рабочих сис­тем (элементов), необходимых для нормального функционирования; (n - m) - число резервных элементов.

На рис. 43 показано изменение вероятности безотказной работы в зависимости от кратности резервирования.Однако высокая надежность при общем резервировании требует больших затрат, а поэтому может оказаться экономически нецелесооб­разной. При раздельном резервировании (его иногда называют резер­вированием с замещением) резервный элемент вводится в работу при необходимости вручную или автоматически. При одинаковой ВБР ка­ждого элемента надежность группы рассчитывают по формуле

P_rp(t)=l-[l-P(t)]^M, (70)

где М - число параллельных цепей.

Надежность всей системы

P_rp(t) = {l-[l-P(t)]^M}^N = {1-[1-Q_rp(t) ]^M}^N.

В более сложных случаях при расчете структурной надежности удобно применять следующий алгоритм: рассчитывают надежность це­почки (если есть последовательно соединенные элементы), затем на­дежность нескольких групп (параллельное соединение), затем надеж ность подсистемы (группы, соединенные параллельно) и так далее от простого к более сложному и, наконец, к результирующей надежности.

В случае, если отказавший элемент восстанавливается сразу же (на месте), то надежность резервируемой системы возрастает. Наработ­ку системы, в которой восстанавливаемый после отказа элемент пере­водится в резерв, можно определить по формуле

Тов = Т2/(2ТВ) где Т_в - время восстановления; Т - наработка до отказа одного элемента.

195. Расчет надежности электроснабжения потребителей, обеспечивающих требуемые условия безопасности.

Расчеты систем электроснабжения (СЭC на надежность производят с целью выбора рациональных схем питания ч режима их работ.

При этом различают потребители. СЭС которых должны обеспе­чить бесперерывную их работу с целые создания безопасных условий труда для персонала и функционирования предприятия, и СЭС. обеспечивающих только технологический процесс Такое разделение удобно с точки зрения разработки соответствующих методов расчета.

В качестве критерия для выбора рациональных СЭС в нервом слу­чае используют показатели безопасного функционирования, а во вто­ром - привезенные (годовые) затраты.

На ряде предприятии имеются потребители, функционирование которых непосредственно влияет на безопасность труда персонала и предприятия или его часта. На горных предприятиях сюда относят вен­тиляторы главного и местного проветривания на газовых шахтах, кле­тевые подъемы и водоотливные установки. На химических предприяти­ях это могут быть компрессоры, циркуляционные насосы, вентиляторы и др.

Требования к таким потребителям состоят в том. что они должны непрерывно функционировать не только при нормальной работе пред­приятия, но и при разного рода аварийных ситуациях, когда из-за их ос­тановки под угрозой может оказаться жизнь людей либо они сами могут стать такой угрозой.

Из Правил устройства электроустановок (ПУЭ) известно- что та­кие потребители отнесены к I категории по бесперебойности электро­снабжения и для них должен быть предусмотрен 100%-ный резерв от независимого источника. Однако это не означает, что такая мера гаран­тирует бесперебойность питания. В ряде случаев возможно полное по­гашение подстанции, что особенно опасно при возникновении аварий­ных ситуаций на предприятиях.

Показателем надежности для СЭС потребителей I категории слу­жит вероятность безотказной работы (безотказного электроснабжения ВБЭ) Р(t) в течение времени t - ликвидации аварии. аварийной си­туации или их последствий. При этом предполагают, что СЭС обеспечит требуемую надежность при нормальной работе, поскольку расчет при аварийном режиме накладывает более жесткие требования к вели­чине показателя надежности.

Расчет состоят в сравнении фактически достигаемого в требуемо­го показателей надежности СЭС. Время t , принимают с учетом осо­бенностей производства или характера технологического пpoцecca. Для угольных шахт, например, эта величина может быть принята по стати­стическим данным и составляет t = 150 ч.

196. Выбор числа каналов питания потребителей.

Необходимость в таких расчетах возникает в случаях, когда выби­рают рациональное число кабелей для питания мощных потребителей при ограничении сечения каждого из них. Такие ограничения могут возникнуть по конструктивным соображениям комплектных распред-устройств (КРУ), например по размеру кабельного ввода и т. д.

Эту задачу часто решают при проектировании электроснабжения шахт, когда требуется определить число кабелей, прокладываемых по стволу.

Затраты на прокладку и эксплуатацию кабелей по каналу питания (например по стволу) зависят от их числа и от числа распредустройств (КРУ), устанавливаемых в РП или подстанциях на разных концах кабе­лей. Нагрузку Iн получасового максимума распредпункта или подстанции должны обеспечивать m -1 кабелей, а один кабель должен бить в резерве па m -1 работающих.

При m кабелей приведенные затраты будут

Взяв первую производную и приравняв ее к нулю, получим выра­жение для определения оптимального числа каналов питания (стволо­вых кабелей) с учетом фактора надежности:

где L - длина кабеля, км; а, b - затраты, не зависящие и зависящие от сечения кабеля, р.; р, рн - коэффициенты амортизационных отчисле­ний и нормативной эффективности капиталовложений; Зцпп Згпп -затраты на часть подстанций и КРУ в распределительных пунктах или подстанциях а начале и конце кабельной линии; τ™ - время макси­мальных потерь, ч; С, - плата за 1 кВт ч потерь электроэнергии; q - проводимость материала кабеля; jэк - экономическая плотность то­ка. А/мм; М(Уб) - математическое ожидание убытков от перерывов питания, р.

Из формулы видно, что чисто кабелей по каналу питания (напри­мер по стволу) определяется величиной нагрузки и ожидаемого убыт­ка. С точки зрения надежности желательно иметь меньшее число кана­лов подачи энергии потребителям. Минимум функции получаем при м=2 При большой нагрузке концевого РП или подстанции это усло­вие удовлетворить с помощью кабелей не представляется возможным в связи с ограничением допустимого сечения кабеля при прокладке (не более 185 мм¹).

197. Выбор схемы электроснабжения с учетом фактора надежности.

На промьшленных предприятиях питание понизительных цехо­вых (участковых) подстанций от ГПП осуществляется по одному из трех вариантов; по радиальным, магистральным или смешанным схе­мам (рис. 49).

Выбор рациональной схемы производится на основе технико-экономических расчетов (ТЭР) с учетом экономического выражения надежности в виде математического ожидания убытков.

Для радиальной схемы приведены (годовые) затраты на систему электроснабжения

где я, b - капиталовложения, не зависящие и зависящие соответственно от сечения S i-й линии электропередачи (ЛЭП) - воздушной (ВЛ) или кабельной (КЛ); р, и р, - коэффициенты отчислений на амортизацию, ремонт и обслуживание и эффективности капиталовложений соответст­венно; L1 - длина i-й ЛЭП (ВЛ или КЛ); Ккру - капиталовложения на комплектное распредустройство в ГПП; Зпгр - затраты на потери электроэнергии, p/год; М(Уб)| -математическое ожидание убытка от перерывов электроснабжения i-ой ТП; N - число отходящих or ГПП радиальных ЛЭП.