- •Содержание
- •1. Компоновка п-образной рамы
- •1.2. Назначение геометрических размеров рамы
- •1.2.1. Назначение вертикальных размеров рамы
- •1.2.2. Назначение горизонтальных размеров рамы
- •Определение нагрузок, действующих на поперечную раму
- •2.1. Постоянные и снеговая нагрузки
- •2.2. Нагрузки от мостовых кранов
- •2.3.Ветровая нагрузка
- •2.4.Назначение и соотношение моментов инерции ригеля и участков колонн
- •3. Расчет поперечной рамы
- •4. Расчет и конструирование стержня колонны
- •4.1. Исходные данные
- •4.2. Определение расчётной длины колонны
- •4.3. Подбор сечения верхней части колонны
- •4.3.1. Назначение сечения
- •Вариант 2.
- •4.3.2 Проверка устойчивости в плоскости рамы
- •4.3.3. Проверка устойчивости из плоскости рамы
- •4.4. Подбор сечения нижней части колонны (около фундамента)
- •4.4.1. Компоновка сечения
- •4.4.2. Проверка устойчивости ветвей
- •4.4.3. Расчет решетки подкрановой части колонны
- •4.4.4. Проверка устойчивости колонны как единого стержня в плоскости действия момента
- •5. Проектирование базы колонны
- •7. Конструирование и расчет подкрановой балки
- •7.1. Исходные данные
- •7.2. Определение максимального изгибающего момента m и поперечной силы q
- •7.3. Назначение сечения сварной двутавровой балки
- •7.4. Определение геометрических характеристик сечения балки
- •7.5. Назначение сечения тормозной балки
- •Напряжения на левой грани балки
- •Напряжения на правой грани балки
- •7.6. Поверка прочности подкрановой балки при косом изгибе
- •Список используемой литературы
2.3.Ветровая нагрузка
Ветровая нагрузка на поперечную раму здания определяется с коэффициентом k, который учитывает увеличение скоростного напора ветра в зависимости от высоты и типа местности.
Местность строительства относится к типу В [16, табл.6].
Нормативная ветровая нагрузка для Челябинска равна w0 = 3,0гН/м2 = 0,3кПа [16, табл.5].
Поправочные коэффициенты на увеличение ветрового давления при увеличении высоты сооружения от поверхности земли (рис.2.3):
Высота, м |
Коэффициент |
40 |
k40 = 1,1 |
20 |
k20 = 0,85 |
10 |
k10 = 0,65 |
5 |
k5 = 0,5 |
Заменим нарастающую ветровую нагрузку эквивалентной равномерно распределенной из условия равенства моментов в заделке колонны, то есть на отметке – 0,6м. На рисунке 2.3 показаны высотные коэффициенты.
Определим высотные коэффициенты для отметок более 20м.
Найдём тангенс угла увеличения высотного коэффициента для отметок более 20м
.
Высотный коэффициент для отметок более 20м равен
Таблица 2.3. Высотные коэффициенты
Отметка, м |
20+y, м |
K | |
Низ ригеля 27,6 |
20+7,6 |
0,945 | |
Верх здания 34,75 |
20+14,7 |
1,034 |
Выделим равномерную прямоугольную нагрузку от отметки 0,000 до отметки 27,6м и треугольную нарастающую от отметки 5,0 до отметки 27,6м.
Получим эквивалентный коэффициент, который применим для высоты от 0,000м до 27,6м (низ ригеля).
Найдём момент М в заделке от единичных нагрузок прямоугольной и треугольной, как в консоли
Расчётные величины ветровых нагрузок на единицу высоты рамы.
От активного давления ветра для отдельных участков
,
где w0 - нормативный скоростной напор, w0 = 3,0гН/м2;
c =0,8 – аэродинамический коэффициент для напора;
f =1,4 – коэффициент надежности по нагрузке.
От отсоса ветра
,
где c =0,6 – аэродинамический коэффициент для отсоса.
Расчётная ветровая нагрузка на 1м2 приведена в табл. 2.4, эквивалентная нагрузка на 1м п. колонны – в табл. 2.5.
Таблица 2.4. Ветровая нагрузка (напор) на здание
Отметка, м |
Нормативная, гН/м2 |
Коэффициенты |
Расчётная, гН/м2 | ||
высоты |
Надёжности |
аэродинамики
| |||
Ниже ригеля < 27,6 |
3,0 |
0,8 |
1,4 |
0,8 |
2,69 |
Верх здания 34,75 |
3,0 |
1,034 |
1,4 |
0,8 |
3,47 |
Таблица 2.5. Ветровая нагрузка на единицу высоты здания (шаг рам В=12м)
Отметка, м |
Нормативная, гН/м |
Коэффициенты |
Расчётная, гН/м | ||
высоты |
надёжности |
аэродинамики | |||
Ниже ригеля < 27,6 |
3х12=36 |
0,8 |
1,4 |
0,8 |
32,26 |
Верх здания 34,75 |
3х12=36 |
1,034 |
1,4 |
0,8 |
41,7 |
Для отсоса изменяется только аэродинамический коэффициент с 0,8 до 0,6. Следовательно, отсос составляет 0,6/0,8=0,75 или 75% от напора.
Эквивалентная нагрузка при отсосе
w0=0,75 ·32,26=24,2гН/м.
Расчётная схема рамы при действии ветровой нагрузкой приведена на рис.2.4.
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки на отметке низа ригеля:
напор Wн = q33,55(hр + hф) =41,7∙(3,15+4)=298,15гН;
отсос Wотс =0,75wн =0,75∙298,15=223,61гН.