3.4.4. Расчет полки ребристой панели
Полка панели считается защемленной в продольных ребрах и свободно опертой на поперечные торцевые ребра. Поскольку отношение длинной стороны полки к короткой больше двух, то полка панели рассчитывается в направлении короткой стороны как балка шириной b = 1м с защемленными опорами (рис.7).
Расчетным пролетом полки является расстояние в свету между продольными ребрами панели.
Нагрузкой на полку является собственный вес полки, конструкции пола и временная нагрузка на междуэтажное перекрытие. Расчетная нагрузка на полку (кН/м)
где ρ = 2500 кг/м3;
qI и gнсв - полная нагрузка и нагрузка от собственного веса панели в кН/м2 (см. табл.4);
hfI -толщина полки панели в метрах. Расчетный изгибающий момент в полке (кН ∙ м)
Площадь сечения рабочей арматуры полки панели определяется как для прямоугольного сечения высотой hfI и шириной b = 100см.
23
-
Таблица 7
Значения ξ, ν и α0 для расчета прочности нормальных сечений
α0
0,399
0,403
0,406
0,412
0,416
0,420
0,424
0,428
0,432
0,435
0,439
0,442
0,446
0,449
0,452
0,455
0,458
0,461
ν
0,725
0,720
0,715
0,710
0,705
0,700
0,695
0,690
0,685
0,680
0,675
0,670
0,665
0,660
0,655
0,650
0,645
0,640
ξ
0,55
0,56
0,57
0,58
0,59
0,60
0,61
0,62
0,63
0,64
0,65
0,66
0,67
0,68
0,69
0,70
0,71
0,72
α0
0,301
0,309
0,314
0,320
0,326
0,332
0,337
0,343
0,349
0,354
0,359
0,365
0,370
0,375
0,380
0,385
0,390
0,394
ν
0,815
0,810
0,805
0,800
0,795
0,790
0,785
0,780
0,775
0,770
0,765
0,760
0,755
0,750
0,745
0,740
0,735
0,730
ξ
0,37
0,38
0,39
0,40
0,41
0,42
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,50
0,51
0,52
0,53
0,54
α0
0,172
0,180
0,188
0,196
0,203
0,211
0,219
0,226
0,236
0,241
0,248
0,255
0,262
0,269
0,275
0,282
0,289
0,295
ν
0,905
0,900
0,895
0,890
0,885
0,880
0,875
0,870
0,865
0,860
0,855
0,850
0,845
0,840
0,835
0,830
0,825
0,820
ξ
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,30
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
α0
0,010
0,020
0,030
0,039
0,048
0,058
0,067
0,076
0,085
0,095
0,104
0,113
0,121
0,130
0,139
0,147
0,155
0,164
ν
0,995
0,990
0,985
0,980
0,975
0,970
0,965
0,960
0,955
0,950
0,945
0,940
0,935
0,930
0,925
0,920
0,915
0,910
ξ
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
16
, (9)
где qsw - погонное усилие в поперечных стержнях в пределах наклонного сечения (Н/см).
Asw = Asw1 ∙n - площадь сечения поперечной арматуры в см2;
Asw1- площадь сечения одного стержня поперечной арматуры;
n - число хомутов в поперечном сечении; зависит от количества каркасов в панели. В многопустотных панелях каркасы ставятся через одно или в каждом ребре; в ребристой панели - в каждом продольном ребре;
- коэффициент,
учитывающий влияние сжатых полок в
тавровых сечениях, принимаемый не более
0,5. Только в этой формуле для ребристых
панелей
При невыполнении условия (9) необходимо увеличить класс или диаметр арматуры хомутов, уменьшить их шаг.
Длина проекции опасного наклонного сечения (см) на продольную ось элемента (рис.6)
Поперечное усилие (Н), воспринимаемое бетоном:
,
где c = cо, округленному до целого числа шагов хомутов (в большую сторону);
φb2 = 2 для тяжелого бетона.
Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, пересеченными наклонной трещиной, определяется по формуле
Проверка прочности наклонного сечения производится из условия
, (10)
Если условие прочности (10) не соблюдается, необходимо изменить диаметр, класс арматуры или шаг хомутов.
21
|
Таблица 8 |
Сортамент стержневой и проволочной арматуры |
Сортамент проволоки Вр-I |
+ |
+ |
+ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
Примечание: Значком "+" отмечены прокатываемые диаметры | |
|
Выпускаемые диаметры для сталей классов |
A-III |
_ |
_ |
_ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ | |||
|
A-II |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ | ||||
|
A-I |
_ |
_ |
_ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ | ||||
|
Масса 1 п.м., (кг) |
0,055 |
0,099 |
0,154 |
0,222 |
0,395 |
0,617 |
0,888 |
1,208 |
1,578 |
1,998 |
2,466 |
2,982 |
3,85 |
4,83 |
6,31 |
7,99 |
9,87 | ||||
|
Расчетная площадь поперечного сечения (см2) при числе стержней |
9 |
0,64 |
1,13 |
1,76 |
2,55 |
4,53 |
7,07 |
10,18 |
13,85 |
18,10 |
22,91 |
28,28 |
34,21 |
44,18 |
55,42 |
72,38 |
91,61 |
113,09 | |||
|
8 |
0,57 |
1,01 |
1,57 |
2,26 |
4,02 |
6,28 |
9,05 |
12,31 |
16,09 |
20,36 |
25,14 |
30,41 |
39,27 |
49,26 |
64,34 |
81,43 |
100,53 | ||||
|
7 |
0,49 |
0,88 |
1,37 |
1,98 |
3,52 |
5,50 |
7,92 |
10,77 |
14,08 |
17,82 |
21,99 |
26,61 |
34,36 |
43,11 |
56,29 |
71,25 |
87,96 | ||||
|
6 |
0,42 |
0,76 |
1,18 |
1,70 |
3,02 |
4,71 |
6,79 |
9,23 |
12,07 |
15,27 |
18,85 |
22,81 |
29,45 |
36,95 |
48,25 |
61,07 |
75,40 | ||||
|
5 |
0,35 |
0,63 |
0,98 |
1,42 |
2,52 |
3,93 |
5,66 |
7,70 |
10,06 |
12,73 |
15,71 |
19,01 |
24,55 |
30,79 |
40,21 |
50,90 |
62,83 | ||||
|
4 |
0,28 |
0,50 |
0,78 |
1,13 |
2,01 |
3,14 |
4,52 |
6,16 |
8,04 |
10,18 |
12,57 |
15,20 |
19,64 |
24,63 |
32,17 |
40,72 |
50,26 | ||||
|
3 |
0,21 |
0,38 |
0,59 |
0,85 |
1,51 |
2,36 |
3,39 |
4,62 |
6,03 |
7,64 |
9,43 |
11,40 |
14,73 |
18,47 |
24,13 |
30,54 |
37,70 | ||||
|
2 |
0,14 |
0,25 |
0,39 |
0,57 |
1,01 |
1,57 |
2,26 |
3,08 |
4,02 |
5,09 |
6,28 |
7,60 |
9,82 |
12,32 |
16,08 |
20,36 |
25,13 | ||||
|
1 |
0,071 |
0,126 |
0,196 |
0,283 |
0,503 |
0,785 |
1,131 |
1,539 |
2,011 |
2,545 |
3,142 |
3,801 |
4,909 |
6,158 |
8,042 |
10,179 |
12,566 | ||||
|
Номина-льный диаметр, мм |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
25 |
28 |
32 |
36 |
40 |
| |||
18
Несущая способность сечения (Н∙см) считается достаточной, если М ≤ Ми.
Это условие должно обязательно выполняться, если правильно проведены расчеты по определению требуемого количества растянутой арматуры.