- •1 Лабораторная работа №1. Изучение фазовых портретов линейных систем второго порядка
- •1.2 Задание на лабораторную работу
- •1.3 Требования к отчету по работе
- •1.4 Контрольные вопросы
- •2 Лабораторная работа №2 Исследование систем с переменной структурой
- •2.2 Задание на лабораторную работу
- •2.3 Требования к отчету
- •3 Лабораторная работа №3. Исследования автоколебаний в нелинейной системе методом гармонического баланса
- •3.1 Общие сведения
- •3.2 Задание на выполнение лабораторной работы
- •3.3 Требования к отчету
- •4. Список литературы
2.2 Задание на лабораторную работу
2.2.1 Постройте структурные схемы систем (2.1) и (2.2) в среде VisSim.
2.2.2 Придавая различные значения k1 и k2 для системы (2.1), получите переходные характеристики (во времени) x1(t) и фазовые портреты y=x2=f(x1).
2.2.3 Исследуйте зависимость tпп=t(k1,k2, k1/k2).
2.2.4 Для системы (2.2) сформируйте закон переключения (2.10).
2.2.5 Исследуйте режимы с>λ, с=λ и с<λ; получите переходные процессы и фазовые портреты.
2.2.6 Для «скользящего» режима исследуйте процесс при изменении параметров а1, а2, в.
2.3 Требования к отчету
Отчет по работе должен содержать:
- структурные схемы;
- фазовые траектории при выбранных коэффициентах;
- переходные процессы;
- выводы по выполненным исследованиям.
3 Лабораторная работа №3. Исследования автоколебаний в нелинейной системе методом гармонического баланса
Цель работы: изучение метода гармонического баланса и приобретение навыков расчета параметров автоколебаний и моделирования нелинейных систем.
3.1 Общие сведения
Для приближенного определения автоколебаний в нелинейной системе можно применить метод гармонического баланса. Он основан на использовании частотных характеристик нелинейных систем, получаемых при гармонической линеаризации нелинейностей.
Основная идея заключается в том, что линеаризация нелинейностей систем производится на режиме автоколебаний, которые предполагаются близкими к синусоидальным. Это предложение оказывается близким для большинства автоматических систем, линейная часть которых является хорошим низкочастотным фильтром.
Если на вход статического нелинейного элемента с характеристикой y=f(x) подать гармонический сигнал x(t)=Asinωt, то на выходе устанавливаются периодические колебания, которые можно представить как сумму гармонических составляющих с помощью ряда Фурье.
Предположим, что все гармоники, начиная со второй, имеют достаточно малую амплитуду по сравнению с первой, и ими можно пренебречь.
Тогда уравнение вынужденных колебаний напишется в виде:
или
где
Для симметричных нелинейностей а0=0, то тогда
(3.8)
Сравнивая y(t) с x(t), можно ввести характеристики, аналогичные частотным характеристикам линейных систем (3.9) и инверсную АФХ (3.10)
Нелинейная система в виде замкнутой системы может быть представлена в виде (см. рисунок 3.1).
Рисунок 3.1 – Нелинейная система
Если на вход нелинейного элемента подают гармонический сигнал с частотой ω1, то, с учетом свойства фильтра линейной части, в замкнутой системе возникнут незатухающие колебания.
Это означает, что система находится на границе устойчивости, которой соответствует условие:
Если уравнения (2.13) и (2.14) имеют действительное положительное решение (ωа, Аа), то в системе возможны автоколебания с частотой ωа и амплитудой Аа.
Систему (2.13) и (2.14) можно решать графически. Для этого в плоскости комплексного переменного строят АФХ линейной части Wл(jω) и инверсную АФХ нелинейного элемента Zнэ(А). Точка пересечения годографов Wл(jω) и Zнэ(А) определяют амплитуду Аа и частоту ωа. Если годографы не пересекаются, то автоколебания в системе невозможны. Метод гармонического баланса позволяет также ответить на вопрос, будут ли автоколебания устойчивы.
Пусть взаимное расположение кривых Wл(jω) и Zнэ(А) таково, что увеличение амплитуды колебаний соответствует движению по кривой Zнэ(А) вправо (см. рисунок 3.2). Тогда точки Wл(jω) и Zнэ(А) соответствуют автоколебаниям. Если под воздействием возмущения амплитуда колебаний возрастает (Аа+ΔАа), то новому состоянию нелинейного элемента будет соответствовать точка М1, которая находится вне АФХ линейной части. При этом Wл(jω) < Zнэ(А), значит, Wраз (jω, А)<1, и, следовательно, в этом состоянии система будет вести себя как устойчивая, т.е. амплитуда колебаний будет уменьшаться и через некоторое время станет равной исходной Аа.
Рисунок 3.2
–Устойчивое
автоколебание
Рисунок 3.3
-Неустойчивое автоколебание
Если под действием возмущения амплитуда автоколебаний станет меньше Аа, то новому состоянию системы будет соответствовать точка М2, в которой система ведет себя как неустойчивая. Следовательно, амплитуда будет возрастать и вернется к исходному значению Аа.
Рисунок 3. 4 - Устойчивость состояния равновесия следящей системы
В качестве примера рассмотрим исследование устойчивости состояния равновесия следящей системы, структурная схема которой изображена на рисунке 3.4, если ее параметры В=1 В; k1 k2 =10 c-1; T1=10 c; T2=1 c.
Для решения по структурной схеме запишем уравнение линейной части системы в виде
. (3.15)
Для нелинейного элемента имеем
u1(t)=q(A)u(t) (3.16)
где
. (3.17)
Подставляя выражения (3.16) и (3.17) в уравнение (3.15), получим
. (3.18)
Применяя к уравнению (3.18) преобразование Лапласа при нулевых начальных условиях, запишем
. (3.19)
Из уравнений (3.19) найдем характеристическое уравнение
. (3.20)
Возможность существования периодического решения уравнения проанализируем с помощью критерия устойчивости Михайлова. Для этого в уравнение (3.20) подставим s=jω; тогда найдем
. (3.21)
Откуда, приравнивая действительную и мнимую часть нулю, получаем
(3.22)
Из второго уравнения определяем частоту периодического решения
,
а из первого при этом получаем
. (3.23)
Используя готовый график q(а)= (рисунок 3.5), находим амплитуду периодического решения а.
Рисунок
3.5 – График функции q(a)
Для определения устойчивости решения, согласно критерию, надо найти производные выражений (3.22):
Критерий удовлетворяется. Следовательно, имеют место автоколебания.
Если учесть, что q(а)=<k (см.рисунок 3.5), из уравнения (3.23) вытекают условия существования автоколебаний
или (3.24)
где К = k1k2k— общий коэффициент усиления разомкнутой цепи данной системы в линейном плане. Легко видеть, что (3.24) представляет собой условие неустойчивости этой системы как линейной согласно критерию Гурвица. Граница устойчивости
является в то же время границей автоколебаний.