2 Сердечник статора.
Сердечник статора собираем из отдельных отштампованных листов холоднокатаной изотропной электротехнической стали марки 2013
(т.к. h=180 мм) толщиной 0,5 мм, имеющих изоляционные покрытия для уменьшения потерь в стали, от вихревых токов.
Для стали 2013 используем изолирование листов оксидированием.
2.1 Коэффициент заполнения стали
kc=0,97
2.2 Количество пазов на полюс и фазу (принимаем по табл. 9-8 [1,123])
q=6
2.3 Количество пазов сердечника статора
3 Сердечник ротора.
Сердечник ротора собираем из отдельных отштампованных листов холоднокатаной изотропной электротехнической стали марки 2013
(т.к. h=180 мм) толщиной 0,5 мм, имеющих изоляционные покрытия для уменьшения потерь в стали от вихревых токов.
Для стали 2013 используем изолирование листов оксидированием.
3.1 Коэффициент заполнения стали
kc=0,97
3.2 Величину воздушного зазора выбираем по табл. 9-9 [1,124]
3.3 Наружный диаметр сердечника ротора
Dн2=D1-2·δ=192,42-2=190,42 мм
3.4 Внутренний диаметр листов ротора
D2≈0,23·Dн1=0,23·322=74,06 мм
3.5 Длина сердечника ротора
l2=l1=95мм
3.6 Количество пазов ротора
где m2=m1=3
q2=q1-1=6-1=5
Принимаем: z2=30
4 Обмотка статора
Для двигателя принимаем двухслойную обмотку из провода марки ПЭТ-155 (класс нагревостойкости F), укладываемую в трапециидальные полузакры- тые пазы.
Обмотку статора выполняем шестизонной; каждая зона равна 60 эл.град.
4.1 Коэффициент распределения при шестизонной обмотки:
где
4.2 Укорочение шага
4.3 Диаметральный шаг по пазам
4.4 Коэффициент укорочения
4.5 Обмоточный коэффициент
4.6 Предварительное значение магнитного потока
4.7 Предварительное количество витков в обмотке фазы
4.8 Предварительное количество эффективных проводников в пазу
где а1=2 – количество параллельных ветвей обмотки статора
4.9 Уточненное количество витков в обмотке фазы
4.10 Уточненное значение магнитного потока
4.11 Уточненное значение индукции в воздушном зазоре
4.12 Предварительное значение номинального фазного тока
4.13
Уточненная линейная нагрузка статора
4.14 Среднее значение магнитной индукции в спинке статора принимаем
по табл. 9-13[1,130]
Вс1=1,7 Тл
4.15 Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора
4.16 Среднее значение магнитной индукции в зубцах статора
(принимаем по табл. 9-14 [1,130])
Вз1=1,9 Тл
4.17 Ширина зубца
4.18 Высота спинки статора
4.19 Высота паза
4.20 Большая ширина паза
4.21 Меньшая ширина паза
где hш1=0,5 мм – высота шлица
-
ширина шлица
Проверка правильности определения b1 и b2 исходя из требования
bз1=const
4.22Площадь поперечного сечения паза в штампе
4.23 Площадь поперечного сечения в свету
где
bc=0,1
мм – припуски на сборку сердечника
статора и ротора
по ширине
hc=0,1 мм – припуски на сборку сердечника статора и ротора
по высоте
4.24
Площадь поперечного сечения корпусной
изоляции
где bu.1=0,25 мм – среднее значение односторонней толщины
корпусной изоляции
4.25 Площадь поперечного сечения прокладок между верхней и нижней
катушками в пазу, на дне и под клином
4.26 Площадь поперечного сечения паза, занимаемая обмоткой
4.27 Предварительный коэффициент заполнения паза
kп=0,75
4.28 Произведение
Принимаем с=2 – количество элементарных проводов в эффективном
4.29 Диаметр элементарного изолированного провода
По приложению 1 [1,384] находим ближайший стандартизованный диаметр, соответствующий ему диаметр неизолированного провода и площадь поперечного сечения
4.30 Уточненный коэффициент заполнения паза
4.31 Уточняем ширину шлица
Принимаем
4.32 Плотность тока в обмотке статора
4.33 Уровень удельной тепловой нагрузки статора от потерь в обмотке
A1·J1=392,39·5,823=2285,05
4.34 Допустимый уровень удельной тепловой нагрузки статора от потерь
в обмотке определяем по рис 9-8 [1,133]
A1·J1=2100
Рис. 1 Трапецеидальный полузакрытый паз статора.