Сопротивление тяговой сети постоянного тока
|
Тип тяговой сети |
Sсеч к.с. в медн.экв., мм2 |
I доп, А |
Rтс, Ом/км |
|
ПБСМ 95 + 2МФ 100 (Р 75) |
246,4 |
1421 |
0,086 |
|
М 95 + 2МФ 100 (Р 75) |
295 |
1731 |
0,072 |
|
М 95 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75) |
403,8 |
2138 |
0,055 |
|
М 95 + 2МФ 100 + 2А 185 (Р 75) |
512,6 |
2728 |
0,046 |
|
М 95 + 2МФ 100 + 3А 185 (Р 75) |
621,4 |
3318 |
0,040 |
|
М 120 + 2МФ 100 (Р 75) |
320 |
1810 |
0,068 |
|
М 120 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75) |
428,8 |
2265 |
0,053 |
|
М 120 + 2МФ 100 + 2А 185 (Р 75) |
537,6 |
2855 |
0,044 |
|
М 120 + 2МФ 100 + 3А 185 (Р 75) |
646,4 |
3445 |
0,039 |
|
М 120 + 2МФ 150 + 3 А 185 (Р 75) |
746,4 |
3690 |
0,035 |
Таблица 7.2
Сопротивление тяговой сети переменного тока
|
Тип тяговой сети |
Sсеч к.с. в медн.экв., мм кв. |
I доп, А |
Rтс, Ом/км |
Xтс, Ом/км |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
ПБСА 50/70 + МФ 85 (Р 75) |
141,3 |
786 |
0,215 |
0,463 |
|
ПБСА 50/70 + МФ 100 (Р 75) |
156,3 |
854 |
0,2 |
0,466 |
|
ПБСМ 70 + МФ 85 (Р 75) |
121,2 |
759 |
0,221 |
0,471 |
|
ПБСМ 70 + МФ 100 (Р 75) |
136,2 |
825 |
0,205 |
0,473 |
|
ПБСМ 95 + МФ 85 (Р 75) |
131,4 |
815 |
0,205 |
0,458 |
|
ПБСМ 95 + МФ 100 (Р 75) |
146,4 |
885 |
0,191 |
0,46 |
|
ПБСМ 95 + 2МФ 100 (Р 75) |
246,4 |
1277 |
0,132 |
0,425 |
Продолжение таблицы 7.1
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
ПБСМ 95 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75) |
355,2 |
1561 |
0,096 |
0,324 |
|
ПБСМ 95 + 2МФ 100 + 2А 185 (Р 75) |
464 |
2407 |
0,081 |
0,304 |
|
М 95 + МФ 100 (Р 75) |
195 |
1171 |
0,132 |
0,422 |
|
М 95 + 2МФ 100 (Р 75) |
295 |
1537 |
0,101 |
0,395 |
|
М 95 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75) |
403,8 |
1715 |
0,083 |
0,313 |
|
М 95 + 2МФ 100 + 2А 185 (Р 75) |
512,6 |
2609 |
0,073 |
0,295 |
|
М 120 + МФ 100 (Р 75) |
220 |
1208 |
0,121 |
0,42 |
|
М 120 + 2МФ 100 (Р 75) |
320 |
1606 |
0,095 |
0,393 |
|
М 120 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75) |
428,8 |
1731 |
0,081 |
0,313 |
|
М 120 + 2МФ 100 + 2А 185 (Р 75) |
537,6 |
2632 |
0,071 |
0,295 |
8. Проверка выбранной площади сечения проводов контактной сети на нагревание
Проверка на нагревание проводов как при постоянном, так и при переменном токе производится сравнением наибольших эффективных рабочих нагрузок фидеров с допустимыми для данного типа подвески.
Расчет производится для одной наиболее нагруженной фидерной зоны.
Определение величины эффективного тока фидера выполняется для одного пути наиболее нагруженной фидерной зоны при раздельном питании путей по формуле:
, (8.1)
где U − среднее расчетное напряжение в контактной сети (3 или 25 кВ);
−суммарное
полное время хода всех поездов по
фидерной зоне, ч;
−то
же под током, ч;
N − количество поездов, проходящее за сутки по наиболее нагруженному пути фидерной зоны в нормальном режиме (см. выражение 5.15).
Выражения
и
можно найти следующим образом:
;
(8.2)
. (8.3)
В том случае, если полученное значение эффективного тока больше допустимого тока подвески, то необходимо увеличить экономическую площадь сечения до величины, достаточной по условию нагрева.
В реальных условиях токи, протекающие по отдельным проводам подвески, зависят от их продольного сопротивления.
Неравномерное распределение токов по проводам подвески происходит и в момент прохода токоприемника между двумя поперечными соединителями, когда потребляемый электровозом ток протекает только по контактным проводам. Значительное влияние на локальный нагрев оказывает местный износ контактного провода. При отрицательных температурах окружающей среды подвеска имеет ресурс по тепловому режиму. В этом случае расчет может быть проведен по методике, изложенной в литературе /5/.