Практикум к решению задач Основы экологии 2004
.pdf31
Практическая работа № 5
Расчет отстойников
1 Теоретическая часть
Улавливание из сточных вод нерастворенных загрязнений выполняют отстойники, которые подразделяют на отстойники периодического действия (контактные) и непериодического действия (проточные). В практике очистки сточных вод применяют в основном отстойники непрерывного действия.
По направлению движения жидкости в сооружении отстойники подразделяют на два основных типа: горизонтальные и вертикальные. Для очистки сточных вод широко используют также радиальные отстойники, которые являются разновидностью горизонтальных отстойников.
1 – подводящий лоток; 2 – распределительный лоток; 3 – полупогружные доски; 4 – сборный лоток осветленной воды; 5 – лоток для сбора и удаления плавающих веществ; 6 – отводной лоток; 7 – трубопровод для удаления осадка
Рисунок 1.1 – Схема горизонтального отстойника
В зависимости от назначения в технологической схеме очистной станции отстойники подразделяют на первичные и вторичные. Первичные отстойники служат для предварительного осветления сточных вод, поступающих на биологическую или физико-химическую очистку. Вторичные – для осветления сточных вод, прошедших биологическую или физико-химическую очистку.
Выбор типа и количества отстойников при проектировании производится на основании технико-экономического их сравнения с учетом местных условий. Отстойники различных типов целесообразно применять при следующих условиях: вертикальные отстойники – при производительности очистной станции до 20000 м3/сут; горизонтальные – при производительности очистной станции выше 15000 м3/сут; радиальные – при производительности очистной станции выше 20000 м3/сут.
При расчете горизонтальных отстойников (рисунок 1.1) вначале следует определить ширину отделений В отстойника, м:
32
В=q/nh1v, |
(1.1) |
где q – максимальный расход сточных вод, м3/с; n – количество отделений;
h1 – глубина проточной части отстойника, м;
v – средняя скорость движения сточных вод, м/с. Длину отстойника рекомендуется определять по формуле
L=vh1/kuo, |
(1.2) |
где k – коэффициент, равный 0,5;
uo – скорость осаждения расчетных частиц (соответствующая заданному эффекту осветления воды) взвесей в мм/с, определяемая по формуле
uo |
1000kh1 |
ω, |
(1.3) |
||
|
|||||
|
αt( |
kh1 |
)n |
|
|
|
|
|
h
где t – продолжительность отстаивания воды в цилиндре высотой h=500мм, соответствующая заданному эффекту осветления воды;
α – коэффициент, учитывающий влияние температуры воды на ее
вязкость;
n – коэффициент, зависящий от свойств взвесей;
ω – вертикальная турбулентная составляющая скорости движения сточных вод, мм/с (принимаемая по таблице 1.1).
Таблица 1.1
v, мм/с |
5 |
10 |
15 |
20 |
ω, мм/с |
0 |
0,05 |
0,1 |
0,5 |
|
|
|
|
|
Радиус R вертикальных, радиальных и с вращающимися сборнораспределительными устройствами отстойников:
R |
q |
, |
(1.4) |
|
nπkuo
где k – коэффициент, зависящий от типа отстойника (0,35 – для вертикальных; 0,45 – для радиальных; 0,85 – с вращающимся сборнораспределительным устройством);
uо – скорость осаждения расчетных частиц взвесей, определяемая также по формуле (1.3).
33
Проверку скорости движения воды на половине радиуса радиального
отстойника следует производить по формуле |
|
υф=q/nπRh1, |
(1.5) |
где R – радиус отстойника.
В случае различия значений υф и υ необходимо повторить расчет величиныR.
На рисунке 1.2 представлена схема вертикального отстойника, в который очищаемая сточная вода поступает по трубопроводу 5 в кольцевую зону, образованную цилиндрической перегородкой 2 и корпусом 6 отстойника. В процессе вертикального движения сточная вода встречает на своем пути отражательное кольцо 7 , направляющая поток воды во внутреннюю полость перегородки 2, а твердые частицы оседают в шламосборник 8. Очищенная сточная вода поступает в кольцевой водосборник 3 и через трубопровод 1 выводится из отстойника. Осадок, скапливающийся в шламосборнике 8, периодически удаляется из него через трубопровод 4. Вертикальные отстойники рассчитывают так же, как и горизонтальные.
Широкое применение для очистки производственных сточных вод находят радиальные отстойники, обладающие высокой производительностью.
Рисунок 1.2 – Схема вертикального |
Рисунок 1.3 – Схема радиального |
отстойника |
отстойника |
Очищаемая сточная вода (рисунок 1.2) по входному патрубку 1 с расширяющимся диаметром сечения на выходе поступает в отстойник и движется в радиальном направлении. Увеличение выходного диаметра патрубка обеспечивает при заданном расходе уменьшение скорости истечения сточной воды из трубопровода и, следовательно, увеличение вероятности ламинарного осаждения твердых частиц в отстойнике. Очищенная сточная вода по отводящим трубопроводам 2 направляется для дальнейшей обработки, а шлам направляется в шламосборник 3 вращающимся скребком 5 и через канал 4 периодически удаляется из отстойника.
Количество задержанного осадка (по массе) Qсух, т/сут, определяют по формуле
|
|
34 |
|
|
|
|
Qсух |
1,2 |
СоЭ |
|
Qср.сут , |
(1.6) |
|
1000 1000 |
||||||
где Со – концентрация взвешенных веществ в воде; |
|
|||||
Э – эффект осветления воды в отстойниках; |
|
|||||
Qср.сут – средний суточный расход сточных вод, м3/сут. |
|
|||||
Объем осадка Vос, м3/сут: |
|
|
|
|
|
|
V |
|
Qсух 100 |
, |
|
(1.7) |
|
(100 W)ρо |
|
|||||
oc |
|
|
|
|
где W – влажность осадка, %; ρо – плотность осадка.
Отстойники всех типов выполняют из монолитного или сборного железобетона. В отдельных случаях они могут быть кирпичными.
Таблица 1.2
Минимальная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
среднемесячная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
температура |
60 |
|
50 |
|
|
40 |
|
30 |
25 |
20 |
|
15 |
|
10 |
5 |
0 |
||
сточных вод в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент α |
0,45 |
|
0,55 |
|
|
0,66 |
0,8 |
0,9 |
1 |
|
1,14 |
|
1,3 |
1,5 |
1,8 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КН n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение |
|
|
для отстойников различных типов |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
Высота |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с вращающимся |
|||
отстойника Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
вертикаль- |
|
радиальных |
|
горизонталь- |
|
распределитель- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
ных |
|
|
|
|
|
|
|
|
ных |
|
|
|
ным |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
устройством |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
- |
|
|
|
|
- |
|
|
|
- |
|
|
|
|
1,14 |
|
|
105 |
|
- |
|
|
|
|
1,08 |
|
|
1,11 |
|
|
|
1,27 |
|
|||
2 |
|
1,11 |
|
|
|
1,16 |
|
|
1,19 |
|
|
|
- |
|
||||
3 |
|
1,21 |
|
|
|
1,29 |
|
|
1,32 |
|
|
|
- |
|
||||
4 |
|
1,29 |
|
|
|
1,35 |
|
|
1,41 |
|
|
|
- |
|
||||
5 |
|
- |
|
|
|
|
1,46 |
|
|
1,5 |
|
|
|
|
- |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35
1.1 Расчет горизонтального отстойника
1. Рассчитывается средний секундный расход qср, м3/с, сточных вод на очистную станцию
q |
|
|
Qср.сут |
. |
(1.8) |
ср |
|
||||
|
|
24 3600 |
|
2. Максимальный секундный расход q, м3/с, сточных вод
q=qср∙Кобщ . (1.9)
3.Ширина отделения отстойника рассчитывается по формуле 1.1. Количество отделений n принимается (n=2; 4; 6; 8 и т. д., см. таблицу исходных данных задачи №1).
4.Принимается окончательная ширина отделения отстойника, которая не должна превышать 9м.
5.Фактическая скорость движения воды в отстойнике, м/с
υф=q/n∙B∙h1 . (1.10)
6. Длина отстойника определяется по формуле 1.2 с учетом фактической скорости движения воды. Скорость осаждения расчетных частиц Uо рассчитывается по формуле 1.3; коэффициент α выбирается по таблице 1.2;
КН n
значение величины в расчетах первичных отстойников для бытовых
h
сточных вод надлежит принимать по таблице 1.3.
7.Количество улавливаемого осадка, его масса рассчитывается по формуле 1.6.
8.Объем улавливаемого осадка отстойниками при плотности его ρ=1,0т/м3 и влажности Wос=95% определяется по формуле 1.7.
1.2 Расчет радиального отстойника
1.Рассчитывается средний секундный расход сточных вод на очистную станцию (см. расчет горизонтального отстойника).
2.Максимальный секундный расчет сточных вод (см. расчет горизонтального отстойника).
|
k h |
1 |
n |
||
3. |
Определяем отношение |
|
|
(k – для радиальных отстойников). |
|
h |
|
||||
|
|
|
|
|
4. По формуле 1.3 рассчитываем Uо, мм/с. В начале расчета величину Uо и затем R следует определить при ω=0.
5. Радиус отстойника по формуле 1.4 (при ω=0).
36
6.Принимаем типовой радиальный отстойник. Диаметры типовых отстойников: 18; 24; 30; 40; 54 метров.
7.Фактическую скорость в отстойнике вычисляют по формуле 1.5.
8.Перерасчет отстойника проводится лишь в том случае, если υф оказывается значительно больше υ, при этом следует уточнить Uо и R с учетом полученного υф и ω.
9.По результатам перерасчета принимаем типовой отстойник диаметром Д, м, в котором фактическая скорость υф, мм/с.
10.Количество улавливаемого осадка по формуле 1.6.
11.Объем осадка по формуле 1.7 (плотность осадка ρ=1 т/м3, влажность
Wос=95%).
2 Решение задач
Задача №1 Рассчитать горизонтальные отстойники для очистной станции города
производительностью Qср.сут, м3/сут. Содержание взвешенных веществ в воде Со,мг/л. Требуемый эффект осветления воды Э, %. Определить массу и объем задержанного осадка.
Параметры |
|
Варианты исходных данных |
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||
|
||||||
Qср.сут, м3/сут |
30000 |
36500 |
23000 |
41000 |
28500 |
|
Глубина проточной части h1, м |
1,5 |
2 |
3 |
2,5 |
1,8 |
|
Содержание взвешенных |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
|
веществ Со, мг/л |
||||||
|
|
|
|
|
||
Среднемесячная температура |
25 |
20 |
15 |
10 |
30 |
|
сточных вод, оС |
||||||
Требуемый эффект осветления |
30 |
40 |
60 |
50 |
45 |
|
воды, % |
||||||
|
|
|
|
|
||
Общий коэффициент |
1,33 |
1,29 |
1,37 |
1,26 |
1,34 |
|
неравномерности, Кобщ |
||||||
|
|
|
|
|
||
Время отстаивания воды t, с |
900 |
650 |
970 |
545 |
420 |
|
Средняя скорость движения |
5 |
8 |
10 |
6 |
7 |
|
сточных вод υ, мм/с |
||||||
|
|
|
|
|
||
Рекомендуемое число отделений |
8 |
4 |
2 |
6 |
4 |
|
n, шт |
||||||
|
|
|
|
|
Задача №2 Рассчитать радиальные отстойники для очистной станции города
производительностью Qср.сут, м3/сут. Содержание взвешенных веществ в воде Со,мг/л. Требуемый эффект осветления воды Э, %. Коэффициент n, зависящий от свойств взвеси, равен 0,25. Определить массу и объем задержанного осадка.
37
Параметры |
|
Варианты исходных данных |
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||
|
||||||
Qср.сут, м3/сут |
12000 |
200000 |
80000 |
60000 |
95000 |
|
Общий коэффициент |
1,15 |
1,15 |
1,19 |
1,22 |
1,17 |
|
неравномерности, Кобщ |
||||||
|
|
|
|
|
||
Глубина зоны отстаивания h1, м |
2,7 |
3,65 |
3,1 |
3,9 |
4,2 |
|
Среднемесячная температура |
15 |
10 |
10 |
5 |
20 |
|
сточных вод, t, с |
||||||
|
|
|
|
|
||
Требуемый эффект осветления, |
60 |
40 |
50 |
30 |
50 |
|
Э, % |
||||||
|
|
|
|
|
||
Содержание взвешенных |
300 |
200 |
250 |
500 |
300 |
|
веществ в воде, Со, мг/л |
||||||
|
|
|
|
|
||
Рекомендуемое количество |
8 |
4 |
4 |
2 |
6 |
|
отделений отстойника, шт |
||||||
|
|
|
|
|
||
Время отстаивания воды, t, с |
970 |
650 |
770 |
260 |
640 |
|
Средняя скорость движения |
6 |
5 |
7 |
5 |
5 |
|
сточных вод, мм/с |
||||||
|
|
|
|
|
38
Практическая работа № 6
Расчет песколовок
1 Теоретическая часть
Для улавливания из сточных вод песка и других минеральных нерастворенных загрязнений применяют песколовки. Они подразделяются на горизонтальные, вертикальные и с вращательным движением жидкости; бывают и аэрируемые.
Горизонтальные и аэрируемые песколовки используют при расходах более 10 000 м3/сут. Конструктивной разновидностью горизонтальных песколовок являются горизонтальные песколовки с круговым движением воды. Они имеют круглую форму в плане. Их рекомендуется применять при сравнительно небольших расходах – до 70 000 м3/сут. Тангенциальные песколовки также имеют форму в плане, и они рекомендуются при небольших расходах – до 50 000 м3/сут. Вертикальные песколовки велики по размеру и работают неэффективно, поэтому они находят применение в исключительных случаях – при соответствующем обосновании.
а – продольный разрез; б – поперечное сечение
Рисунок 1.1 – Схема горизонтальной песколовки
Расчет горизонтальных песколовок производят по следующим формулам. Вначале определяют площадь живого сечения одного отделения по формуле
ω q/ ν n, |
(1.1) |
где q – максимальный расход сточных вод; ν - средняя скорость движения воды;
39
n – количество отделений, затем размеры отделения в поперечном сечении. Длину песколовки вычисляют по формуле (рисунок 1.1)
L k |
h1 |
ν, |
(1.2) |
|
u0 |
||||
|
|
|
где h1 – глубина проточной части песколовки;
u0 – гидравлическая крупность песка расчетного диаметра (см. таблицу 1.1);
k – коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и других факторов на работу песколовок, значения которого приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 – Значения коэффициента k в формуле (1.2)
Диаметр |
Гидравлическая |
Значения k в зависимости от типа песколовок |
|||
частиц |
крупность u0, |
горизонтальные |
аэрируемые песколовки |
||
песка |
мм/с |
песколовки |
B/h1=1 |
B/h1=1,25 |
B/h1=1,5 |
0,15 |
13,2 |
- |
2,62 |
2,5 |
2,39 |
0,2 |
18,7 |
1,7 |
2,43 |
2,25 |
2,08 |
0,25 |
24,2 |
1,3 |
- |
- |
- |
При иных расчетных параметрах значение коэффициента k можно вычислить по формуле
k |
|
u0 |
|
, |
(1.3) |
|
|
|
|
||||
u02 ω2 |
||||||
|
|
|
|
|
где ω - вертикальная турбулентная составляющая, определяемая по формуле
ω 0,05ν. |
(1.4) |
При работе горизонтальных песколовок следует принимать ν = 0,3 м/с, расчетный диаметр частиц песка 0,2–0,25 мм. Продолжительность движения сточных вод должна быть не менее 30 секунд, изменение расхода по суткам и часам суток вызывает изменение скорости движения воды в песколовках, поэтому возникает необходимость в дополнительных устройствах, обеспечивающих поддержание в песколовках постоянной скорости движения воды, равной оптимальной величине ν = 0,3 м/с.
40
а – продольный разрез; б – поперечный разрез; 1 – рабочая зона; 2 – аэратор; 3 – песковый лоток; 4 – смывной трубопровод
Рисунок 1.2 – Схема аэрируемой песколовки, оборудованной гидромеханической системой
Известно много методов поддержания в песколовках постоянной скорости. Наиболее простой из них заключается в устройстве на выходном канале неподтопленного водослива с широким порогом без донного выступа, размеры которого вычисляют по формулам:
|
h |
|
|
k |
2 |
3 h |
|
|
|
|
|||
Р |
макс |
q |
мин |
; |
|
(1.5) |
|||||||
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
kq |
3 |
|
|
|
|
|||||
bсж |
|
|
|
|
|
|
qмакс |
, |
(1.6) |
||||
m |
|
|
|
|
P hмакс 32 |
||||||||
|
2g |
где Р – перепад между дном песколовки и порогом водослива; b – ширина водослива;
hмакс и hмин – глубины воды в песколовке соответственно при максимальном qмакс и минимальном qмин расходах и скорости движения воды
0,3м/с; kq = qмакс/qмин;
m – коэффициент расхода водослива, зависящий от условий бокового сжатия, равный 0,35–0,38.
Расчет аэрируемых песколовок производят также по формулам (1.1), (1.2) и данным таблицы 1.1. Расчетная глубина песколовки h1 принимается равной половине ее гидравлической глубины (рисунок 1.2)
При расчетных параметрах, не указанных в таблице 1.1, коэффициент k следует определять по формуле