- •Курсовой проект
- •3 Гидравлический расёт патрубков
- •3.1 Для греющего теплоносителя (вода) патрубки для впуска и выпуска в целях унификации принимаем с одинаковыми диаметрами:
- •Толщина стенки патрубка, нагруженного избыточным давлением, определяется по формуле:
- •7 Расчёт толщины стенки цилиндрической обечайки
- •8 Расчёт и подбор днищ и крышек цилиндрического теплообменного аппарата
- •8.1 Расчет и подбор левого и правого эллиптического днища.
- •9 Укрепление отверстий
- •15 Расчёт опор аппарата
- •15.1 Максимальное усилие Gmax определяется по формуле:
- •16 Расчёт тепловой изоляции
Федеральное агентство по образованию (Рособразование)
Архангельский государственный технический университет
Кафедра промышленной теплоэнергетики
(Наименование кафедры)
Ковальчук Игорь Анатольевич
(фамилия, имя и отчество студента)
Факультет____ПЭ_______Курс____ІІ__________Группа___1_________
Курсовой проект
По дисциплине: Основы конструирования энергетического оборудования
На тему: Конструкторский и прочностной расчет (Наименование темы)
теплообменного аппарата типа секционный водоводяной подогреватель
Пояснительная записка
1612.10.КП.007.00ПЗ
Руководитель проекта ______________ ____________ ________________
(должность) (подпись) (и., о., фамилия)
Проект допущен к защите ____________________________________________
(подпись руководителя) (дата)
Решением комиссии от «_____» ___________ 2010 г.
признать, что проект
выполнен и защищен с оценкой _________________________________
Архангельск
2010
Федеральное агентство по образованию (Рособразование)
Архангельский государственный технический университет
_________Кафедра промышленной теплоэнергетики_____________
(Наименование кафедры)
ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
по курсу: «Основы конструирования энергетического оборудования»__ _
студенту: ПЭ факультета II курса 1 группы
______ ___________________Ковальчук И.А.___________________________
ТЕМА: КОНСТРУКТОРСКИЙ И ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЁТ ТЕПЛООМБЕННОГО АППАРАТА типа Водоводяной секционный подогреватель_________
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:_____________________________________________
Расход греющего теплоносителя G1=170 т/ч
Давление греющего теплоносителя: Р1=0,6 МПа
Температура греющего теплоносителя на входе t'1=95 °С_, на выходе t''1=40 °С__
Расход нагреваемого теплоносителя G2=270 т/ч
Давление нагреваемого теплоносителя: Р2=0,27 МПа
Температура нагреваемого теплоносителя на входе t'2=10 °С, на выходе t''2 расчет °С
Дополнительные условия на конструирование: аппарат горизонтальный ____
Z2 =1, трубки, прямые латунные 16х1 мм, поверхность теплообмена F=30м2
ОБЪЕМ ЗАДАНИЯ (РАСЧЕТОВ)
1. Краткое описание конструкции аппарата и основных элементов.
2. Гидравлический расчет патрубков/штуцеров и их материальное исполнение.
3. Расчеты на прочность основных конструкторских элементов аппарата с обоснованием принятого конструктивного типа: обечайки (корпуса), жидкостных крышек, трубных решеток, фланцевых соединений, штуцеров, опорных лап, анкерных связей и т.д.
ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
1. Чертеж общего вида аппарата – 1 л.
2. Рабочие чертежи основных элементов – 1 л.
Сроки проектирования с «8» февраля 2010 г. по «20» мая 2010 г.
Руководитель проекта ст. преп. ________ Верещагин А. Ю.
(должность) (подпись) (и., о., фамилия)
ЛИСТ ДЛЯ ЗАМЕЧАНИЙ
ОГЛАВЛЕНИЕ
1 ОПИСАНИЕ УСТАНОВКИ АППАРАТА И ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 5
2 РАСЧЁТ НЕДОСТАЮЩИХ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 9
3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЁТ ПАТРУБКОВ 11
4 КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЁТ КОЖУХО-ТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА 15
5 ВЫБОР СПОСОБА СОЕДИНЕНИЯ ТРУБОК С ТРУБНЫМИ РЕШЁТКАМИ 19
6 ПРОВЕРКА ШТУЦЕРОВ НА ПРОЧНОСТЬ 20
7 РАСЧЁТ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ 22
8 РАСЧЁТ И ПОДБОР ДНИЩ И КРЫШЕК ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА 25
9 УКРЕПЛЕНИЕ ОТВЕРСТИЙ 28
10 РАСЧЁТ ТОЛЩИНЫ ТРУБНОЙ РЕШЁТКИ 32
11 РАСЧЁТ ТЕПЛООБМЕННЫХ ТРУБОК 39
12 ПРОВЕРКА НАПРЯЖЕНИЙ В ОБЕЧАЙКЕ И ТРУБАХ АППАРАТА 40
13 РАСЧЁТ ПРОКЛАДОЧНОЙ ОБТЮРАЦИИ 43
14 РАСЧЁТ ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ 45
15 РАСЧЁТ ОПОР АППАРАТА 49
16 РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ 55
17 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 58
18 ПРИЛОЖЕНИЕ А 59
1 ОПИСАНИЕ УСТАНОВКИ АППАРАТА И ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Абонентские водоводяные подогревательные установки выполняются обычно из секционных подогревателей, соединённых последовательно по первичному и вторичному теплоносителям. Общий вид такой подогревательной установки показан на рис.1. В таких установках легко организовать течение первичного и вторичного теплоносителей по схеме противотока и получить достаточно высокие и сравнительно близкие скорости воды в трубках и межтрубном пространстве.
Широкое применение на практике находят секционные подогреватели типа Теплосети Мосэнерго, изготовляемые по ОСТ-34-588-68. Основные размеры этих подогревателей приведены в приложении 19. Корпуса этих подогревателей выполняются из стальных труб, а поверхность нагрева из латунных трубок Л-68 диаметром 16/14 мм. Трубные решетки приварены к корпусу подогревателя. Подогреватели для горячего водоснабжения изготовляются без линзового компенсатора на корпусе. Проведенные исследования показывают, что при использовании этих секционных подогревателей для горячего водоснабжения, когда нагреваемая вода проходит внутри латунных трубок, а греющая — в межтрубном пространстве и температура греющей среды не превышает 150 °С, нет необходимости в установке на корпусе подогревателя линзовых компенсаторов, так как и без них напряжения в стенках трубок и корпусе не выходят за допустимые пределы. При использовании подогревателей для отопления греющая вода, как правило, пропускается внутри трубок, а нагреваемая — в межтрубном пространстве. Для компенсации температурных деформаций на корпусе компенсатора должен быть установлен линзовый компенсатор. Допускаемое рабочее давление: внутри трубок подогревателя 1 МПа, в межтрубном пространстве без линзового компенсатора на корпусе 1 МПа, при наличии линзового компенсатора 0,7 МПа.
В водоводяных подогревателях достигаются обычно довольно высокие коэффициенты теплопередачи [примерно 1000—1500 Вт/(м2-К)]. Интенсивность теплопередачи в подогревателе зависит также от качества изготовления трубного пучка. Необходимо, чтобы вода, проходящая через межтрубное пространство, равномерно омывала все трубки подогревателя, для чего должны быть выдержаны зазоры между трубками, необходимо в середине секций устанавливать под трубками опорные перегородки.
Без опорных перегородок трубки прогибаются, и зазоры между ними теряются, что приводит к заметному снижению тепловой производительности подогревателей.
Кроме секционных подогревателей в системах теплоснабжения в последние годы начали применять в опытном порядке пластинчатые теплообменники, изготовляемые как нашей промышленностью, так и зарубежными фирмами. В СССР стальные пластинчатые теплообменники выпускаются Павлодарским и Уральским заводами химического машиностроения с площадью поверхности нагрева от 10 до 160 м2 на рабочее давление 1 МПа.
Поверхность нагрева этих подогревателей состоит из тонкостенных низколегированных штампованных гофрированных пластин разного профиля. Потоки греющей и нагреваемой воды проходят через теплообменник противотоком с обеих сторон пластины, между которыми образуются системы каналов сложной формы, способствующие турбулизации протекающих потоков и росту коэффициентов теплопередачи.
Все пластины теплообмена скомпонованы в виде пакета, как листы в книге, и зажаты с помощью зажимных болтов, между двумя торцевыми несущими плоскими стальными плитами. Греющий и нагреваемый потоки воды подведены с одной и той же стороны торцевой плиты.
Преимущества пластинчатых теплообменников заключаются в повышении интенсивности теплопередачи, компактности (около 100 м2 в 1 м3), высокой плотности — исключена возможность перетекания теплоносителя из одной полости (например, греющей) в другую (например, нагреваемую). Эксплуатация пластинчатых подогревателей проста, так как они легко разбираются. Пластины могут очищаться от накипи и загрязнений или заменяться.
Эскиз водоводяного подогревателя по ОСТ приведен на рисунке 1.1
Рисунок 1.1 - Водоводяной подогреватель.
1 – обечайка; 2 – патрубок входа вторичной воды; 3 – патрубок выхода вторичной воды; 4 – трубная решетка; 5 – патрубок входа первичной воды; 6 – патрубок выхода первичной воды; 7 – жидкостная крышка; 8 – теплообменная трубка
2 РАСЧЁТ НЕДОСТАЮЩИХ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
Недостающие параметры находим из уравнения теплового баланса. Так как оба теплоносителя не меняют своего агрегатного состояния (вода-вода), то уравнение теплового баланса будет иметь вид:
, (2.1)
где Q — тепловая нагрузка аппарата, кВт;
G — массовый расход теплоносителя, кг/с;
h=0.97..0.99 — коэффициент удержания теплоты изоляцией аппарата;
с — удельная теплоемкость теплоносителя, кДж/(кг×° С);
индексы:
1 — греющие теплоноситель;
2 — нагревающий теплоноситель;
апострофы:
` — на входе;
``— на выходе.
Известны следующие параметры:
для греющего теплоносителя (воды):
расход т/ч;
температура на входе ° С;
температура на выходе ° С;
удельная теплоемкость воды с1 = 4,188 кДж/(кг×° С) при средней темпе-
ратуре воды ° С;
для нагреваемого теплоносителя (воды):
расход т/ч;
температура на входе ° С;
удельная теплоемкость воды с2 = 4,180 кДж/(кг×° С) при средней темпе-
ратуре воды ° С;
h выбираем равным 0,98;
Из уравнения теплового баланса получаем:
(2.2)