- •Выбор оборудования тп-1………………………………………………
- •Исходные данные
- •2. Расчет электрических нагрузок
- •3. Компенсация реактивной мощности
- •4. Выбор потребительских трансформаторов
- •6. Оценка качества напряжения у потребителей
- •10. Расчет токов короткого замыкания
- •11. Выбор оборудования тп-1
- •12. Защита от токов короткого замыкания
- •13. Согласование защит
- •14. Защита от перенапряжения
- •15. Повышение надежности электроснабжения
- •17 Выбор оборудования тп1
6. Оценка качества напряжения у потребителей
Для оценки качества напряжения у потребителей составляется таблица отклонений напряжения (таблица 6.1), из которой определяется допустимая потеря напряжения dUдоп в линиях 0,38 кВ. Таблица составляется для ближайшей расчетной и удаленной трансформаторных подстанций, в проекте ТП 1 является ближайшей и расчетной. Удаленной считается ТП 8, потери напряжения до которой от ГПП имеют наибольшую величину. Из таблицы выясняется, есть ли необходимость в применении дополнительных технических средств для поддержания напряжения у потребителей в допустимых пределах..
Отклонение напряжения в любой точке электропередачи:
n n
δUί%= Σ δUi + Σ ΔUi , (6.1)
i=1 i=1
n
где Σ δUi - сумма надбавок от ГПП до рассматриваемой точки с учетом знака, %;
i=1
n
Σ ΔUi - сумма потерь напряжения от ГПП до рассматриваемой точки, %.
i=1
В качестве минимальной нагрузки рассматривается режим 25 %-й нагрузки, при которой потери напряжения принимаются равными 1/4 части максимальных потерь.
В потребительских трансформаторах рассчитываются потери напряжения, %:
ΔUт%= (Р∙Rт+Q∙Xт) / U 2тном ∙100 , (6.2)
где Р и Q - активная и реактивная мощности, протекающие через трансформатор (дневные и вечерние), полная мощность которых наибольшая;
Uт ном - номинальное напряжение трансформатора (обмотки высшего напряжения);
Rт и Хт - активное и индуктивное сопротивления трансформатора.
Rт= ΔРк ∙ U 2т ном / Sт ном ; (6.3 )
Хт= Uр % / 100 ∙ Uт 2 ном / Sт ном, (6.4)
где Sт ном - номинальная мощность трансформатора, ВА;
Uр % - составляющая потери напряжения в реактивных сопротивления, определяемая через Uк по выражению:
Uр %=√ ( Uк %)2 - (ΔРк/Sт ном∙100)2 (6.5)
Регулируемая надбавка ПБВ трансформатора подбирается таким образом, чтобы отклонение напряжения δU25Ш0,4 на шинах 0,4 кВ не выходило за допустимые пределы: +5 % - для потребителей I и II категорий надежности, и +7,5% для потребителей II и III категорий надежности.
Допустимая потеря напряжения во всей линии 0,38 кВ (по абсолютной величине) определяется как разница между отклонением напряжения на шинах 0,4 кВ в 100 %-ном режиме и допустимым отклонением напряжения у потребителя:
ΔU'доп=δU100ш0,4 - δU100доп (6.6)
Эта потеря распределяется на две части. Одна часть ΔU'' =2,0% оставляется, согласно ПУЭ [8], на линию внутри помещений, другая - на наружную линию, по которой рассчитываются все наружные линии 0,38 кВ, отходящие от ТП 1, при этом для каждой линии 0,38 кВ должно соблюдаться условие:
ΔUфакт <= ΔUдоп (6.7)
Величина ΔUдоп влияет на выбор сечения провода ВЛ 0,38 кВ: чем больше ΔUдоп, тем меньше сечение провода. Рекомендуется устанавливать ΔUдоп > 6 %. При невыполнении этого условия предлагаются следующие технические мероприятия:
- уменьшить ΔU'' до 1...0.6 %, если линии внутри помещении небольшой длины (например, к линии подключены жилые дома);
- увеличить сечение проводов на некоторых участках ВЛ 10 кВ.
- установить продольно-емкостную компенсацию реактивного сопротивления;
- предусмотреть замену на ГПП трансформатора с ПБВ на трансформатор с РПН и с помощью последнего создать на шинах 110 (35) кВ режим встречного регулирования напряжения.
В практике принятие технических мероприятий обычно рассматривается в указанной последовательности, окончательное решение принимается после технико-экономического сравнения вариантов.
При заполнении таблицы 6.1 используем следующие данные:
Отклонение напряжения на шинах ГПП - из исходных данных;
Потери в линии 10 кВ - из таблицы 5.1;
Потери в трансформаторах 10/0.4 кВ - по формул.(6.2) - (6.5).
6.1 Потери напряжения в ТП 1:
Uр%=√( Uк%)2 - (ΔРк/Sт ном∙100)2 =√(4.5)2-(1.97/ 100 ∙100) 2 = 4.05 %
Rт= ΔРк ∙ Uт ном2/ Sт ном2 = 1970*100002 / 1000002=19,7 Ом
Хт= Uр % / 100 ∙ Uт ном2 / Sт ном = 4,05/100*100002/ 10000 =40,46 Ом
ΔUт%= (Р∙Rт+Q∙Xт) / Uтном2∙100 = (114192*19,7+18124*40,459)/ 100002 = 2,98 %
6.2 Потери напряжения в ТП 8:
Uр%=√ ( Uк%)2 - (ΔРк/Sт ном∙100)2 = √(4.5) 2-(2,65/160 ∙100) 2 = 4.18 %
Rт= ΔРк ∙ Uт ном2/ Sт ном2 = 2650*100002 /1600002=10,35 Ом
Хт= Uр % / 100 ∙ Uт ном2 / Sт ном = 4,18/100*100002/ 16000 =26,13 Ом
ΔUт%= (Р∙Rт+Q∙Xт) / Uтном2∙100 = (91600*10,35+18300*26,13)/ 100002 = 1,43 %
6.3 Допустимые потери напряжения в линиях :
ΔU'доп= δU100ш0,4 – δU100доп = 4,3 - (-5,0) = 9,3 %
ΔUдоп= ΔU' – ΔU'' = -9,3 - (-2) = -7.3 %
ΔU'доп= δU100ш0,4 – δU100доп = 4,2- (-5)= 9,2 %
ΔUдоп= ΔU' – ΔU'' = -9,2 - (-2) = - 7,2 %
Элемент электропередачи |
Величина |
Ближайшая ТП-1 10/0,4 |
Удаленная ТП-8 10/0,4 |
|||
Нагрузка,% |
||||||
100 |
25 |
100 |
25 |
|||
Шины 10 кВ ГПП Линия 10 кВ Трансформатор 10/0,4: Потеря напряжения Надбавка конструктивная Надбавка регулируемая Шины 0,4 кВ Линия 0,38 кВ Наружная часть Внутренняя часть |
δUш10 ΔU10
ΔUT δUT δUT δUш0,4 ΔU’ ΔUдоп ΔU’’
|
+6,0 -1,27
-2,98 +5,0 -2,5 4,3 -9,3 -7,3 -2 |
+3,0 -0,32
-0,75 +5,0 -2,5 4,4 - - - |
+6,0 -2,87
-1,43 +5,0 -2,5 4,2 -9,2 -7,2 -2 |
+3,0 -0,72
-0,36 +5,0 -2,5 4,4 - - - |
|
Удаленный потребитель |
δUдоп δUфакт
|
-5,0 -3,7 |
+5,0 +1 |
-5,0 - |
+5,0 - |
Таблица 6.1 - Отклонения напряжения потребителя
7. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЛИНИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,38 кВ
К линии Л1 подключен потребитель, имеющий крупный асинхронный электродвигатель, при запуске которого протекают большие пусковые токи, вызывая значительные потери напряжения. Поэтому выбор проводов в линии Л1 производим по экономическим интервалам нагрузки, пользуясь при этом данными таблицы 2.1 и 7.1 [2].
Полная мощность потребителя составляет 53 кВА, в соответствии с таблицой интервалов экономических нагрузок выбираем провод А95. Выбранное сечение провода проверяем по допустимому нагреву ( таблица 5.5 [2] ):
Iраб ≥ Iр max,
320А ≥ 81А,
Провод по нагреву проходит.
Проверяем провод по допустимой потере напряжения :
L ∙ (P∙ r0 + Q ∙ x0 ) 0.06 ∙ (40000 ∙ 0.299 + 35000 ∙ 0.300)
ΔUфакт = ———————— ∙ 100= ———————————————— ∙100 =0.93 %
U2ном 3802
ΔUфакт ≤ ΔUдоп ,
0,93 % ≤ 7,3 % - условие выполняется
Расчет линии Л2 производим по допустимой потере напряжения. Задаемся реактивным сопротивлением x0 = 0,4 Ом/км.
Q∙x0∙L 57700∙0.400∙0.15
ΔUp% = ——— 100 % = ———————— ∙100% = 2.40 % (7.1)
Uном2 3802
где Q – наибольшая реактивная мощность, вар ( дневная или вечерняя ).
ΔUа.доп% = ΔUдоп% - ΔUр% = 7.3 – 2.40 = 4.9 % (7.2)
P∙L∙100 66500∙150∙100
Fрасч = ———————— = ——————— = 44.1 мм (7.3)
γ*ΔUа.доп∙Uном2 32∙4.90∙3802
где γ = 32 м/Ом мм2 – удельная проводимость алюминия;
P – активная мощность из того же максимума, что и Q ,Вт ;
Uном = 380 В.
Fстанд ≥Fрасч = 50 ≥ 44,1, мм2 (7.4)
Выбираем провод АС50 и проверяем его на нагрев :
Iраб ≥ Iр max,
215А ≥ 134А,
Провод по нагреву проходит.
Проверка провода по потере напряжения проводится аналогично как и для Л1:
ΔUфакт ≤ ΔUдоп ,
6,03 % ≤ 7,3 % - условие выполняется
Выбор проводов в линии Л3 производим по допустимой потере напряжения
Определяется допустимая потеря напряжения на участке 0-1 в процентах:
S 0-1∙L 0-1 38700 ∙ 0.05
ΔUдоп 0-1% = ΔUдоп∙———————— =7.30∙—————————— = 4.47 % (7.5)
S 0-1∙L 0-1 + S 1-2∙L 1-2 38700∙0.05+ 12259∙0.10
Q∙x0∙L 20200∙0.4 ∙ 0.05
ΔUp0-1% = ——— 100%= ———————100% = 0.28%
Uном2 3802
ΔUа.доп0-1% = ΔUдоп% - ΔUр0-1% = 4.47 - 0.28 = 4.19 %
P∙L∙100 33000∙ 50∙100
Fрасч = ———————— = ———————— = 8.52 мм2
γ∙ΔUа.доп∙Uном2 32∙ 4.19∙3802
Fстанд ≥Fрасч = 25 ≥ 8.52 мм2
Выбираем провод АС25 и проверяем его на нагрев :
Iраб ≥ Iр max,
135А ≥ 59А,
Провод по нагреву проходит.
Проверка провода по потере напряжения :
ΔUфакт ≤ ΔUдоп ,
1,54 % ≤ 4.47 % - условие выполняется
Определяется допустимая потеря напряжения на участке 1-2 в процентах:
S 1-2∙L 1-2 12259 ∙ 0.10
ΔUдоп1-2% = ΔUдоп ————————– =7.30∙—————————— = 2.83 % (7.6)
S 0-1∙L 0-1 + S 1-2∙L 1-2 38700∙0.05+ 12259∙0.10
Q∙x0∙L 6800∙0.4 ∙ 0.10
ΔUp1-2% = ——— 100%= ———————100% = 0.19 %
Uном2 3802
ΔUа.доп1-2% = ΔUдоп% - ΔUр1-2% = 2.83 – 0.19 = 2.64 %
P∙L∙100 10200∙100∙100
Fрасч = ———————— = ———————— = 8.36 мм2
γ∙ΔUа.доп∙Uном2 32∙ 2.64∙3802
Fстанд ≥Fрасч = 25 ≥ 8.36 мм2
Выбираем провод АС25 и проверяем его на нагрев :
Iраб ≥ Iр max,
135А ≥ 19А,
Провод по нагреву проходит.
Проверка провода по потере напряжения :
ΔUфакт ≤ ΔUдоп ,
1,0 % ≤ 2.83 % - условие выполняется
Необходимо учесть также следующие условия :
ΔUдоп = ΔUдоп 0-1 + ΔUдоп 1-2 = 4.47 + 2.83 = 7.3 % (7.7)
ΔUфакт 0-1 + ΔUфакт1-2 ≤ ΔUдоп , % (7.8)
1,54 +1,0 = 2,54 % < 7,3 % - условие выполняется
Таблица 7.1 - Сводные данные расчета линий 0,38 кВ
Линия |
Провод |
Rо, Ом/км |
Хо, Ом/км |
Iрмах, А |
Iдоп, А |
ΔUф, % |
ΔUдоп, % |
Л1 Л2 Л3 |
АС95 А50 АС25 |
0,299 0,592 1,14 |
0,300 0,325 0,345 |
81 134 59 |
320 170 130 |
0,93 6,03 2,54 |
7,3 7,3 7,3 |
Орпеделяется фактическое отклонение напряжения у самого отдаленного потребителя для всех трех линий.
δUфакт = δUдоп – (ΔUдоп - ΔUфакт ) = -5,0 –(-7,3 –(-6,03)) = -3,7 % (7.8)
Полученное значение записывается в таблицу 6.1.
8.ПРОВЕРКА СЕТИ НА УСПЕШНЫЙ ЗАПУСК КРУПНЫХ АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
При запуске крупных асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором (ЭД), потери напряжения в сети увеличиваются вследствие протекания пусковых токов, напряжение может снизиться настолько , что двигатель не запустится, так как его электромагнитный момент пропорционален квадрату напряжения. Допустимое снижение напряжения на запускаемом ЭД из условия успешного запуска определяется :
Мтрог+Мизб
δUдоп пуск%=(1 - √ —————— )∙100 , % (8.1)
Мпуск
где Мтрог - момент трогания рабочей машины, приведенный к валу ЭД (приложение 4);
Mизб=0,2...0,3 Мном - избыточный момент, необходимый для ускорения системы 'электродвигатель - рабочая машина' Мном и Мпуск - номинальный и пусковой моменты ЭД. Если все моменты разделить на Мном, т.е. выразить в относительных единицах, то выражение (8.1) примет вид:
mтрог + 0,2..0,3
δUдоп пуск%=(1 - √ —————— )∙100 , % (8.2)
mпуск
Успешный запуск ЭД возможен, если фактическое снижение напряжения в момент пуска не превышает (по абсолютной величине) допустимого
δUфакт.пуск ≤δUдоп.пуск, % (8.3)
Фактическое отклонение напряжения определяется по формуле
δUфакт пуск% = ΔUпуск% + δUш0,4%, (8.4.)
где δUш0,4 - фактическое отклонение напряжения на ЭД перед пуском на шинах 0,4 кВ (меньшее из отклонений 100 или 25 % режимов), подставляется со знаком <плюс>, если напряжение ниже номинального и <минус> - если напряжение выше номинального.
ΔUпуск - потеря напряжения в трансформаторе от пускового тока, определяется по упрощенной формуле:
Zт + Zл
ΔUпуск = ——————∙100% , (8.5)
Zт + Zл + Zэд
где Zт - полное сопротивление трансформатора;
Uк% U 2 т ном
Zт = ——— ∙ ———— , Ом (8.6)
100 Sт ном
Здесь Uт ном - номинальное напряжение обмотки низшего напряжения;
Полное сопротивление линии Л1 определяется:
Zл=Lv√ r02+х02 , Ом (8.7)
Cопротивление электродвигателя в пусковом режиме находится по формуле:
Uном
Zэд = —————— , Ом (8.8)
√3*Кi*Iэд ном
где Uном и Iэд ном - номинальные напряжения и ток электродвигателя;
Кi - кратность пускового тока.
Сопротивления в (8.5) складываются по модулю. Если расчетом устанавливается, что двигатель может не запуститься, то необходимо провести более точные расчеты (не по упрощенным формулам), считая отклонение напряжения на шинах 10 кВ ТП 1 не меняющимся при пуске ЭД. Если и при этом условие (8.3) не будет выполнено, то завышается сечение проводов в линии Л1 и делается корректировка в табл. 7.1
Таблица 8.1 – Данные асинхронного двигателя дробилки кормов ДБ – 5 – 1
Двигатель |
РДВИГ, кВт |
n. мин-1 |
КПД |
cos φ |
Iст, А |
mтрог |
mпуск |
KI |
АИР200М4 |
40 |
1500 |
0.92 |
0.87 |
57 |
1.00 |
1.7 |
7.0 |
Допустимое снижение напряжения на запускаемом электродвигателе :
1.0 + 0,2
δUдоп пуск%=(1 - √—————— )∙100 = 16 %
1.7
Сопротивление электродвигателя :
380
Zэд = ——————— = 0.55 Ом
1.73∙7.0∙57
Сопротивление трансформатора :
4,5 3802
Zт = ——— ∙ ———— = 0.065 Ом
100 100000
Полное сопротивление линии Л1:
Zл=0.06∙√ 0.2992+0.3002 = 0.025 Ом
Потеря напряжения в линии и трансформаторе от пускового тока :
0.065 + 0.025
ΔUпуск = ————————— ∙100% = 14 %
0.0.65+ 0.025+ 0.55
Фактическое отклонение напряжения :
δUфакт.пуск = ΔUфакт + δUпуск = 14 – 4.3 = 9.7 %
где ΔUфакт - из таблицы 6.1
Успешный запуск ЭД возможен, если фактическое снижение напряжения в момент пуска не превышает (по абсолютной величине) допустимого:
δUфакт.пуск ≤ δUдоп.пуск
9.7 ≤ 16 %
Условие выполняется, следовательно двигатель запустится.
9. КОНСТРУКТИВНОЕ ВЫПОЛНЕНИЕ ЛИНИЙ 0,38 И 10 кВ И ТП10/0,4 кВ
Линия 10 кВ
Концевые опоры устанавливаются в начале ВЛ и вблизи всех потребительских ТП. Количество - 10 шт.
Угловые опоры устанавливаются в точках поворота и подсоединения ВЛ. Выбираем угловые опоры анкерного типа. Количество - 7 шт. Промежуточные опоры устанавливаем на прямых участках трассы. Крепление проводов к штыревым изоляторам при помощи проволочной вязки. Количество опор выбираем в зависимости от длины линии и пролета. Данные выбираем по приложению 5 [3]:
Для провода АС 70 длина пролета - 65 м;
Суммарная длина линии - 10600 м;
Для провода АС 35 длина пролета - 80 м;
Суммарная длина линии - 6500 м;
Общее количество промежуточных опор равно
N = 10600/65 +6500/80 = 244 шт
Тип изоляторов ШФ - 10В
Траверсы для опор 10 кВ металлические.
На концевых и угловых опорах устанавливается по 6 траверс, на промежуточных опорах – по 1.
Параметры выбранных опор ВЛ 10 кВ представлены в таблице 9.1.
Таблица 9.1 - Параметры опор ВЛ 10 кВ
Шифр опоры |
Кол – во опор |
ЖБ стойки СНВ-2,7-11 |
Масса металлоконструкций, кг |
Количество изоляторов |
Проволока вязаная, м |
Кол - во траверс |
|
шт |
м3 |
||||||
К10-2В (концевая) УА10-2Б (угловая) П10-2В (промежут.) |
10
7
244 |
20
14
244 |
18
12.6
110.8 |
906
784
5261 |
120
84
732 |
132
92.4
1611 |
60
42
244 |
Линия 0,38 кВ (на примере ТП1)
Концевые опоры - тип КАа-2 - 7 шт.
Угловые опоры - тип ААа-2 - 2 шт.
Промежуточные опоры - тип ППа-2.
Длина пролета Lпр - 35 м.
Количество промежуточных опор:
Линия Л1: N = Lл1 / Lпр = 60/35 = 2 шт.
Линия Л2: N = Lл2 / Lпр = 150/35 = 4 шт.
Линия Л3: N = (Lл0-1+Lл1-2) / Lпр = 220/35 = 6 шт.
Всего промежуточных опор 10 шт.
Изоляторы - фарфоровые типа ТФ-20 (по 5 штук на опору)
Для крепления изоляторов используем крюки.
Выбираем трансформаторную подстанцию для ТП1
Тип КТП- 100 10/0,4-У1
Основные технические характеристики приведены в таблице 9.2.
Таблица 9.2 – Технические характеристики ТП1
Uном вн, кВ |
Iном, А |
Iном пв, А |
Iном Л1, А |
Iном Л2, А |
Iном Л3, А |
10 |
7,0 |
16 |
80,8 |
133,8 |
58,8 |