![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •1. Основные требования, предъявляемые к устройствам РЗА.
- •2. Защиты с относительной и абсолютной селективностью. Ближнее и дальнее резервирование защит.
- •3. Схемы соединения трансформаторов тока (ТТ) и реле. ТТ в установившихся и переходных режимах.
- •4. Фильтры симметричных составляющих (ФСС) тока и напряжения.
- •5. Источники оперативного тока для РЗА.
- •6. Классификация реле и общие принципы их построения.
- •8. Токовые направленные защиты ЛЭП.
- •9. Токовые и токовые направленные защиты нулевой последовательности в сетях с заземленной нейтралью ЛЭП.
- •10. Защита линий от однофазных замыканий на землю в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью ЛЭП.
- •11. Дистанционные защиты ЛЭП. Определение места повреждения на ЛЭП.
- •12. Продольная и поперечная дифференциальная защиты ЛЭП. Продольная высокочастотная дифференциально-фазная защита ЛЭП.
- •13. Защита электрических сетей напряжением до 1000 В.
- •14. Токовые защиты шин. Дифференциальная защита шин.
- •15. Виды повреждений и ненормальных режимов трансформаторов. Соотношения токов при КЗ за трансформаторами.
- •16. Токовые защиты силовых трансформаторов.
- •17. Газовая защита трансформатора.
- •18. Дифференциальная токовая защита силовых трансформаторов.
- •19. Виды повреждений и ненормальных режимов синхронных и асинхронных двигателей.
- •20. Токовая отсечка двигателя. Продольная дифференциальная защита двигателя.
- •21. Защита электродвигателя от перегрузки. Защита от понижения напряжения двигателя.
- •22. Защита электродвигателя от замыканий обмотки статора на корпус.
- •23. Защита электродвигателя от несимметричного режима и обрыва фазы.
- •24. Защита электродвигателей напряжением до 1000 В.
- •25. Продольная и поперечная дифференциальные защиты генератора.
- •26. Автоматическое регулирование возбуждения (АРВ) синхронных генераторов
- •27. Автоматическое регулирование напряжения и реактивной мощности.
- •28. Автоматическое повторное включение (АПВ) электрооборудования.
- •29. Автоматическое включение резерва (АВР).
- •30. Автоматическая частотная нагрузка (АЧР).
9. Токовые и токовые направленные защиты нулевой последовательности в сетях с заземленной нейтралью ЛЭП.
В сетях с заземленной нейтралью (110 кВ и выше) при однофазном и двухфазном КЗ на землю присутствуют аварийные составляющие нулевой последовательности тока и напряжения. Их использование лежит в основе построения защиты нулевой последовательности. К достоинствам защиты следует отнести следующие:
―токи КЗ более резко спадают у нулевой последовательности (рис. 3.9), чем у прямой (сопротивление нулевой последовательности для ЛЭП в среднем в три раза больше чем сопротивление прямой последовательности X0 ≈ 3X1), защищаемая зона вследствие этого больше, чем у обычной токовой защиты;
―третью ступень не надо отстраивать от рабочих токов;
―уменьшение выдержек времени последних ступеней;
―необходимо в три раза меньше измерительных реле;
―отсутствие мертвых зон у ОНМ при близких КЗ.
Недостатки защиты:
―защиты не реагируют на токи трехфазного и двухфазного КЗ;
―необходимо отстраивать или блокировать защиты при неполнофазном режиме работы;
―необходимо отстраивать защиты от броска тока намагничивания силовых трансформаторов.
Первая ступень токовой защиты нулевой последовательности Ток срабатывания первой ступени защиты отстраивается:
― от максимального I0,К1,МАХ тока КЗ в конце защищаемой линии и рассчитывается по выражению:
I0I,,СА,З ≥ kОТС 3I0 ,К1,MAX
― тока I0,НЕП кратковременного неполнофазного режима, возникающего при неполнофазном включении фаз выключателя
I0I,,СА,З ≥ kОТС 3I0 ,НЕП
Время срабатывания защиты t0I,,СA,З = 0 c.
Вторая ступень токовой защиты нулевой последовательности
Ток срабатывания второй ступени защиты отстраивается: ― от тока II,Б0,С,З первой ступени защиты предыдущей линии
I0II,С,А,З ≥ kОТСkТОК I0I,,СБ,З
― утроенного тока I0,НЕП нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при длительном неполнофазном режиме на предыдущей линии
I0II,С,А,З ≥ kОТС 3I0 ,НЕП
Время срабатывания второй ступени защиты принимается обычно не более tII,А0,С,З = 1…1,5 c.
Третья ступень токовой защиты нулевой последовательности
Ток срабатывания третьей ступени защиты отстраивается от тока IНБ,П,РАСЧ небаланса при трехфазном КЗ за трансформаторами подстанции противоположных концов участков:
I0III,С,,АЗ ≥ |
kОТС |
I НБ,П ,РАСЧ |
|
|
|
||
|
kВ |
|
|
Время срабатывания третьей ступени должно быть больше времени срабатывания третьей ступени |
|||
предыдущей линии: |
|
||
t0III,С.,АЗ ≥ t0III,С.,БЗ + t |
|
||
где t0III,С.,АЗ ― время срабатывания третьей ступени защиты (рис. 3.3) подстанции А, |
t0III,С.,БЗ ― время |
||
срабатывания третьей ступени защиты подстанции Б; t ― ступень селективности, обычно |
t = 0,5 с. |
Иногда на линиях устанавливают четыре ступени токовой защиты нулевой последовательности. Четвертая ступень рассчитывается по формуле (3.23), а токи срабатывания второй и третьей ступеней согласуются с первой и должны быть меньше ее.
![](/html/2706/187/html_JxDtasM1Bo.PyZA/htmlconvd-Zm4YCm11x1.jpg)
10. Защита линий от однофазных замыканий на землю в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью ЛЭП.
Емкостные токи, протекающие в режиме однофазного замыкания на землю в сети с изолированной нейтралью
Ток срабатывания защиты от замыканий на землю сводится к отстройке от собственного емкостного тока нулевой последовательности:
IC ,З = kОТСkБР 3ω CЛUФ
где kОТС ― коэффициент отстройки; kОТС = 1,1…1,3; kБР ― коэффициент броска, учитывающий переходный процесс перезаряда емкостей ВЛЭП; kБР = 4…5 ― для защит, не имеющих выдержку времени и не отстроенных от высших гармоник, kБР = 2…3 ― для защит, имеющих выдержку времени или отстроенных от высших гармоник.
Коэффициент чувствительности защиты для воздушных ЛЭП рассчитывается по выражению
kЧ = 3I0 ≥ 1,5
IC ,З
для кабельных ЛЭП должно выполняться соотношение kЧ ≥ 1,25.
![](/html/2706/187/html_JxDtasM1Bo.PyZA/htmlconvd-Zm4YCm12x1.jpg)
11. Дистанционные защиты ЛЭП. Определение места повреждения на ЛЭП.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Первая ступень дистанционной защиты |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
должна быть отстроена от КЗ в конце защищаемой |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
линии ZСI ,,АЗ ≤ kОТСI ZW 1 , где kОТСI ― коэффициент |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отстройки; |
kОТСI |
= |
0,8…0,9, ZW1 – сопротивление |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
линии W1, |
Z |
W 1 |
= l |
Z |
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W 1 |
|
УД |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зона, защищаемая дистанционной защитой, |
|||||||
ЛЭП, защищаемая дистанционной защитой |
|||||||||||||||||||||
составляет 80…90% от всей длины линии W1. |
Время срабатывания защиты tIС,З=0.
Вторая ступень дистанционной защиты отстраивается от конца зоны действия I ступени защиты предыдущей линии W2, исходя из этого условия сопротивление ее срабатывания соответствуют
|
|
|
|
|
|
|
|
I ,Б |
|
выражению: |
Z II ,А ≤ k II |
l |
Z |
УД |
+ k |
ZС,З |
|
||
|
|||||||||
С,З |
ОТС |
W 1 |
|
ОТС |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
kТОК,Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или вторая ступень дистанционной защиты |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отстраивается от КЗ за трансформатором Т1 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приемной подстанции в точке К3: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
|
|
, |
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z II ,А ≤ k II |
l |
Z |
|
+ k |
|
Т ,MIN |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С,З |
ОТС W 1 |
|
УД |
|
ОТС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kТОК,Т |
|
|||
Отстройка II ступени дистанционной защиты и зона ее действия |
kТОК,Б |
и |
|
kТОК,Т |
|
|
― |
|
коэффициенты |
||||||||||||||||||||||
токораспределения; |
kОТСII |
― |
|
|
коэффициент |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отстройки, |
обычно |
|
kОТСII ≈kОТСI |
kОТС |
― |
коэффициент учитывает возможность отрицательной погрешности органа сопротивления защит подстанции Б, kОТС <1; kОТС ― коэффициент учитывает погрешности измерения при K(2) за трансформатором с
соединением обмоток Υ/ , часто принимается kОТС = 1.
|
Время срабатывания защиты (аналогично токовым защитам) ― для всех вторых ступеней ДЗ |
|||||||||||
принимается tСII,З = tСI ,З + |
t = 0,5 c ( |
t ― ступень селективности). |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Z II |
|
|
|
|
|
|
Чувствительность: kОТСII |
≥ |
С,З |
≥ 1,5 ,где ZK1 ― сопротивление до места КЗ в точке К1. |
||||||||
|
ZK 1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Третья |
ступень |
дистанционной |
защиты отстраивается от |
наиболее |
тяжелого рабочего режима |
|||||||
III ,А |
|
kОТСIII UР,MIN |
|
k III |
|
|
|
k III |
kI |
k |
|
|
ZС,З |
|
≤ |
|
, где |
ОТС |
― коэффициент отстройки, обычно |
ОТС ≈ |
ОТС ; |
|
В ― коэффициент возврата |
||
|
kВkCЗП IР,MAX |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
реле сопротивления, kВ >1; UР,MIN ― минимальное напряжение, которое присутствует при самозапуске нагрузки после отключения КЗ в точке К1.
Характеристики срабатывания дистанционной защиты
Определение места повреждения на ЛЭП
Работа устройств для определения расстояния до места КЗ основана на дистанционном принципе. Так как при КЗ устройство запоминает сопротивление, то затем по простому алгоритму вычисляет расстояние до
места повреждения по формуле: lКЗ = ZКЗ
ZУД
![](/html/2706/187/html_JxDtasM1Bo.PyZA/htmlconvd-Zm4YCm13x1.jpg)
12. Продольная и поперечная дифференциальная защиты ЛЭП. Продольная высокочастотная дифференциально-фазная защита ЛЭП.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принцип действия поперечной |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
защиты |
основан |
на вычитании |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
токов, |
протекаемых |
через |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трансформаторы |
|
тока |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одноименных фаз TA1 и TA2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при КЗ на линиях W1 или W2. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Защита включается на |
разность |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одноименных |
фаз |
ЛЭП, |
|
Поперечная дифференциальная защита двухцепной ЛЭП |
подключенных |
через |
разные |
|||||||||||||||||
выключатели ― Q1 и Q2 |
Ток срабатывания защиты
выбирается наибольший из двух условий:
- несрабатывания при наибольшем небалансе, протекающем по реле при максимальном внешнем КЗ:
IС ,З ≥ kОТС IНБ,МАХ ,РАСЧ
- несрабатывания защиты при отключении одного из выключателей противоположного конца ЛЭП:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IС,З ≥ |
kОТС |
IРАБ,МАХ . |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Время срабатывания защиты tС,З=0. |
kВ |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
IК2 ,MIN |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Чувствительность защиты оценивается по формуле kЧ = |
|
≥ 2 |
|
|
|
||||||||||||||||||
IC ,З |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продольная дифференциальная защита ЛЭП |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с проводным каналом вычисляет разность токов |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I2,TA1 |
и |
I2,TA2, |
протекаемых |
через |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трансформаторы тока TA1 и TA2. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ток срабатывания защиты отстравивается |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от максимальных внешних КЗ в точке К1, а |
||||||
Продольная |
|
|
ЛЭП |
|
|
|
также при |
качаниях, |
когда эти токи |
больше |
|||||||||||||
дифференциальная защита |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IК,ВН,MAX: |
IС,З ≥ kОТС IНБ,МАХ ,РАСЧ . |
|
Время срабатывания защиты tС,З=0.
Чувствительность защиты рассчитывается:kЧ = IК2 ,MIN ≥ 2,где IК2,MIN ― минимальный ток КЗ в К2.
IC ,З
Продольная дифференциально-фазная высокочастотная защита вместо проводного канала использует
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
высокочастотный |
|
|
канал, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
осуществленный по проводам ЛЭП. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В режиме внешнего КЗ (точка |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К2) ток протекает от источника G1 к |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
месту |
повреждения. |
За |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
положительное |
|
направление |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимается направление от шин в |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Продольная дифференциально-фазная высокочастотная защита: |
линию, поэтому через ТА1 ток будет |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
иметь положительное направление, а |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ДФЗ1 и ДФЗ2 ― первый и второй полукомплекты |
через ТА2 ― отрицательное. При |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
дифференциально-фазной высокочастотной защиты; ЗФ1 и ЗФ2 |
положительной |
полуволне |
тока |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
― заградительные фильтры; С1 и С2 ― конденсаторы связи; |
каждый |
полукомплект |
формирует |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ПР/ПД1 и ПР/ПД2 ― приемник передатчик; TА1 и TА2 ― |
высокочастотный |
(ВЧ) |
сигнал, с |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
трансформаторы тока. |
частотой |
модуляции |
10―500 кГц. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как направления токов различны, положительные полуволны в один и тот же момент времени не совпадают. Высокочастотный сигнал передается в ЛЭП через конденсатор связи С1 (С2). С противоположной стороны сигнал поступает в приемник с незначительно уменьшенной амплитудой. Приемник каждого полукомплекта принимает свой ВЧ - сигнал и сигнал от другого полукомплекта. Оба сигнала складываются, и в результате присутствует непрерывный ВЧ - сигнал. Выходное реле в этом случае не срабатывает.
При КЗ в зоне действия (точка К1), ток через ТА1 протекает от источника G1, через ТА2 от G2 к месту повреждения. Направления токов через каждый полукомплект положительны, полуволны совпадают. В каждом полукомплекте оба сигнала складываются, и в результате присутствует прерывающийся ВЧ - сигнал. Выходное реле срабатывает и отключает ЛЭП.