Условие прочности имеет вид:
|
M |
|
=Q |
|
c |
< R |
|
|
A |
z |
|
|
l |
x |
+∑R |
A |
z |
|
+q |
|
c |
2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, (21) |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
sw 2 |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
p |
|
tot |
|
|
0 |
sp |
|
|
|
sp |
|
sp |
|
lp |
|
s |
s |
|
|
s |
|
|
|
|
|||||||
где R |
|
A |
|
z |
|
|
lx |
– |
момент, |
воспринимаемый |
напрягаемой |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
lp |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
sp |
|
|
|
sp |
|
sp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
арматурой по наклонному сечению, учитывается в том слу- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
чае, если x >lp0 −50 |
|
(см. рис. 4); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
lx – длина площадки опирания плиты; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
zsp |
|
|
– плечо внутреннейпарысил для напрягаемойарматуры; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
∑Rs As zs |
– момент, воспринимаемый продольными про- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
волоками каркасов и корытообразной сетки по наклонному |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сечению; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
z |
s |
– плечо внутренней пары сил, |
z |
s |
= h |
|
− |
x |
|
(высота сжа- |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rs As |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
той зоны x = |
|
|
|
); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R γ |
b1 |
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qsw |
|
c2 |
|
– момент, воспринимаемый хомутами (с определя- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ется согласно рекомендациям п. 3.33 [5]).
3.3. Расчет прочности плит на действие опорных моментов
При опирании многопустотных плит на кирпичные и блочные стены опорные участки их оказываются частично защемленными, что приводит к появлению на опорах отрицательных моментов. Величина этих моментов М0 принимается равной
15 % от расчетных пролетных моментов.
14
В этом случае коэффициент
αm = |
M0 |
. |
(22) |
||
Rb γb1 |
bf (h0′)2 |
||||
|
|
|
|||
Количество необходимой арматуры в верхней зоне на приопорных участках плиты
′ |
|
γb1 |
Rb bf h0′(1− 1−2αm ) |
|
|
|
As |
= |
|
|
|
, |
(23) |
|
Rs′ |
|||||
|
|
|
|
|
||
где h0′ – рабочая высота сечения для верхней арматуры, h0′ = H −а′;
а′ – расстояние от центра тяжести верхней арматуры до сжатой грани.
Опорный момент М0 воспринимается верхней продольной
арматурой каркасов, число которых и диаметр приняты из расчета прочности наклонных сечений (см. подразд. 3.2).
Кроме того, в верхней полке по технологическим и конструктивным требованиям устанавливается сварная сетка из обыкновенной проволоки В500 диаметром от 3 до 5 мм с шагом продольных и поперечных проволок от 200 до 400 мм.
Суммарная площадь арматуры, установленной в верхней зоне, должна быть не менее As′, определенной расчетом.
15
|
|
4. РАСЧЕТ МНОГОПУСТОТНЫХ ПЛИТ |
|
|||
|
|
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ |
|
|||
|
|
|
ВТОРОЙ ГРУППЫ |
|
|
|
|
|
4.1. Геометрические характеристики |
|
|||
|
|
|
приведенного сечения |
|
|
|
|
Площадь приведенного сечения (см2) (рис. 5) |
|
|
|||
|
|
|
Ared =b′f h′f +bf |
hf +b h + Asp α . |
|
(24) |
Здесь коэффициент приведения арматуры к бетону |
|
|
||||
|
|
|
α = |
Es , |
|
(25) |
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
где Еs – модуль упругости арматуры, для арматуры всех видов, кро- |
||||||
|
меканатной, Еs = 20·104 МПа, дляканатнойЕs= 18·104 МПа; |
|
||||
|
Еb – модуль упругости бетона. |
|
|
|||
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
bf |
|
|
|
|
|
|
|
f' |
|
|
|
|
|
|
h |
|
3 |
|
р1 |
|
|
h |
H |
|
|
|
|
|
||
у |
2 |
0 |
цт |
|
|
|
у |
e |
0 |
|
|||
|
|
|
|
|
у |
|
|
1 |
|
|
b |
f |
|
|
у a |
|
bf |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5. К расчету по предельным состояниям второй группы |
|||||
16
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани (см3)
Sred = b′f h′f y3 +b h y2 +bf hf y1 +б а Asр . |
(26) |
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани (см)
y0 = |
Sred |
. |
(27) |
|
|||
|
Ared |
|
|
Расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения (см)
e0 p1 = y0 −а .
Момент инерции приведенного сечения (см4)
|
|
b′f |
|
h′f3 |
|
|
2 |
|
b h3 |
2 |
|
Ired = |
|
|
|
+b′f h′f |
(y0 |
− y3 ) |
+ |
|
+b h(y0 − y2 ) |
+ |
|
|
12 |
12 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
+ |
bf h3f |
|
+bf hf (y0 − y1 )2 +α Asр e02p1. |
|
|||||||
|
|
|
|||||||||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Момент сопротивления (см3) приведенного сечения: − относительно нижней грани
Wredinf = Iyred ;
0
(28)
(29)
(30)
− относительно верхней грани
W sup = |
Ired . |
|
red |
Н − y0 |
|
Упругопластический момент сопротивления (см3): − относительно нижней грани
Wplinf = γ Wredinf ;
− относительно верхней грани
Wplsup = γ Wredsup .
(31)
(32)
(33)
17