Усиление МК / УиР МК - Примеры
.pdfРешение:
Расчётная схема работы конструкции приведена на рисунке 1. Значения нагрузок были вычислены в задаче 1:
-постоянная нагрузка: qп = 0.28 кН/см;
-временная нагрузка (после увеличения): qвр = 0.57 кН/см;
-полная нагрузка после увеличения: q = 0.85 кН/см.
Усиление балки проводим при полном её разгружении от действия пер-
воначальной временной нагрузки qвр.0. При этом на момент монтажа элементов усиления балка будет находиться под действием постоянной нагрузки qп, а на-
пряженное состояние каждого её сечения будет определяться первоначальной схемой работы конструкции – однопролетная, без шпренгельной затяжки (см рисунок 2).
Рисунок 2 – Схема работы балки и эпюра изгибающих моментов по её длине на момент монтажа шпренгельной затяжки
1. Вычисление изгибающих моментов в сечениях балки от действия по-
стоянной нагрузки
Значение изгибающего момента в сечении с координатой x, отсчитанной от крайней левой опоры, может быть вычислено по следующему выражению:
Mп x qп x2 qп x L.
2 2
Результаты расчёта значений изгибающих моментов от действия посто-
янной нагрузки в сечениях балки 1-7 представлены в таблице 1.
21
Таблица 1 – Значения усилий Mп в сечениях балки от действия постоянной нагрузки
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
(см .рисунок 2) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Координата |
0 |
hш/2=82 |
hш=164 |
L/2=420 |
(L- hш)= |
(L- hш/2)= |
L=840 |
|
сечения балки x, см |
=676 |
=758 |
||||||
Изгибающий мо- |
0 |
8701.8 |
15521.0 |
24696.0 |
15521.0 |
8701.8 |
0 |
|
мент Mп, кН·см |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2. Вычисление внутренних усилий в сечениях балки от действия времен-
ной нагрузки
Балка вместе с прикреплённой к ней шпренгельной затяжкой образуют внутренне статически неопределимую систему. Количество лишних связей в такой системе будет определяться соотношением:
Л = 3·К – Ш = 3·3 – 8 = 1.
где Л – количество лишних связей в системе; К = 1 – количество замкнутых контуров, образованных системой; Ш = 8 – количество примыкающих шарни-
ров в системе (в каждом узле на единицу меньше чем, число соединяемых ими целых элементов).
Для вычисления внутренних усилий в сечениях балки от действия увели-
ченного значения временной нагрузки qвр воспользуемся методом сил. Основ-
ную систему метода сил образуем из заданной на рисунке 1 схемы путём рассе-
чения в ней горизонтального элемента шпренгельной затяжки и приложением к месту рассечения неизвестных усилий X (см рисунок 3).
Рисунок 3 – Выбранная для проведения расчёта основная система метода сил
22
Для того, чтобы выбранная основная система метода сил была эквива-
лентна заданной системе, необходимо выполнить условие (каноническое урав-
нение метода сил):
δ11 ·X +Δ1q = 0. |
(*) |
где δ11 – коэффициент податливости, 1q – свободный член уравнения. |
|
Для вычисления численных значений величин |
1q и δ11 рассмотрим грузо- |
вое и единичное состояние основной системы. Схемы приложения нагрузок в этих загружениях и эпюры внутренних усилий представлены на рисунках 4 и 5.
Рисунок 4 – Грузовое состояние основной системы метода сил Значение изгибающего момента в грузовом состоянии основной системы
в сечении балки с координатой x, отсчитанной от крайней левой опоры, может быть вычислено по следующему выражению:
Mq x qвр x2 qвр x L.
2 2
Вычисленные значения величин изгибающих моментов Mq в грузовом со-
стоянии основной системы для сечений балки 1-7 представлены в таблице 2.
Таблица 2 – Значения усилий Mq в грузовом состоянии основной системы метода сил
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Координата |
0 |
hш/2=82 |
hш=164 |
L/2=420 |
(L- hш)= |
(L- hш/2)= |
L=840 |
|
сечения балки x, см |
=676 |
=758 |
||||||
Изгибающий мо- |
0 |
17714.4 |
31596.3 |
50274.0 |
31596.3 |
17714.4 |
0 |
|
мент Mq(x), кН·см |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
23
Рисунок 5 – Единичное состояние основной системы метода сил
Вычисленные значения величин изгибающих моментов M1 в единичном
состоянии основной системы для сечений балки 1-7 представлены в таблице 3.
Таблица 3 – Значения изгибающих моментов M1 |
в сечениях балки в еди- |
|||||||
ничном состоянии основной системы метода сил |
|
|
|
|||||
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Координата |
0 |
hш/2=82 |
hш=164 |
L/2=420 |
(L- hш)= |
(L- hш/2)= |
L=840 |
|
сечения балки x, см |
=676 |
=758 |
||||||
Изгибающий мо- |
0 |
-82 |
-164 |
-164 |
-164 |
-82 |
0 |
|
мент M1(x), 1·см |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Вычисленные для единичного состояния основной системы значения ве-
личин продольных усилий N1 в сечениях каждого из её элементов приведены в таблице 4. Схема нумерации элементов системы представлена на рисунке 6.
Рисунок 6 – Схема нумерации элементов
24
Таблица 4 – Значения продольных усилий Ni в единичном состоянии основной системы метода сил
№ элемента (см .рис. 6) |
|
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
Длина элемента, li см |
|
840 |
|
|
231.9 |
|
164 |
164 |
231.9 |
512 |
||
Продольное усилие Ni |
|
-1.0 |
|
|
1.414 |
|
-1.0 |
-1.0 |
1.414 |
1.0 |
||
Значение величины |
1q определяется выражением: |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
L M1 x Mq |
x |
|
|
|
||||
|
|
1q |
|
|
|
|
|
dx. |
|
|
|
|
|
|
|
E Jx |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
Ввиду того, что эпюра моментов М1 не является гладкой, интегрирование ведём по участкам [0; hш], [hш; L-hш] и [L-hш; L]:
hш M |
1 x Mq x |
|
L hш M1 x Mq x |
|
L M1 |
x Mq |
x |
||||||
1q |
|
|
|
dx |
|
|
|
dx |
|
|
|
|
dx. |
|
E Jx |
E Jx |
|
E Jx |
|
||||||||
0 |
|
|
h |
|
L h |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
ш |
|
|
|
Для взятия интеграла воспользуемся методом Симпсона:
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
M |
|
0 M |
|
|
0 4 M |
|
|
|
ш |
|
M |
|
|
ш |
|
M |
|
h M |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
1q |
|
|
|
|
|
6 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
1 |
|
ш |
|
|
q |
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
L 2 h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
M |
|
h M |
|
h 4 M |
|
|
|
M |
|
|
|
|
M |
|
L h |
|
M |
|
L h |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
ш |
|
|
|
|
|
q |
ш |
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
q |
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
ш |
|
|
|
q |
|
ш |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ш |
M |
|
L h |
|
|
M |
|
L h 4 M |
|
L |
|
ш |
|
M |
|
L |
ш |
|
M |
|
L M |
|
L |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
6 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
q |
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
q |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
164 |
|
0 0 4 82 17714.4 164 31596.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
E 78760 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
840 2 164 |
164 31596.3 4 164 50274.0 164 31596.3 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
E 78760 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
164 |
164 31596.3 4 82 17714.4 0 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
E 78760 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
3814.8 |
|
46960.8 |
|
3814.8 |
|
54590.4 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Необходимые для проведения вычисления значения изгибающих момен-
тов M1(x) и Mq(x) в соответствующих сечений были взяты из таблиц 2 и 3.
Значение величины δ11 определяется выражением:
L M12 x |
6 |
Ni2 li |
|
|
|||
11 |
|
|
|
dx i 1 |
|
. |
(**) |
E J |
x |
E A |
|||||
0 |
|
|
i |
|
|
Значение первого слагаемого в выражении (**) вычисляем аналогично вычислению величины 1q:
25
L M 2 x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hш M 2 x |
|
|
|
L hш M 2 x |
|
|
|
|
|
|
L M2 |
x |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
dx |
|
1 |
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
dx |
|
|
1 |
|
dx |
|||||||||||||||||||||||||
|
E Jx |
E Jx |
|
|
|
E Jx |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
L h |
E Jx |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
M 2 |
0 4 M 2 |
|
|
ш |
|
M 2 h |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
6 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
L 2 h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
M 2 h 4 M 2 |
|
|
|
|
M |
2 L h |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
ш |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
ш |
|
|
||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
M 2 |
L h 4 M 2 |
L |
|
ш |
|
|
M 2 |
L |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E Jx |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
6 |
1 |
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
0 4 |
|
|
ш |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
E J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
x |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
L 2 hш |
hш 2 4 hш 2 hш 2 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E Jx |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
h |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
h |
4 |
|
|
|
|
ш |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
E J |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
x |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
164 |
|
0 4 82 2 |
164 2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E 78760 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
164 2 |
4 164 2 164 2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
840 2 164 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E 78760 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
164 |
|
164 2 |
4 82 2 |
0 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E 78760 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
18.7 |
|
174.8 |
|
18.7 |
|
212.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для вычисления второго слагаемого кроме площади сечения балки необ-
ходимо знать и площади сечений элементов шпренгельной решетки. Принимая элементы шпренгеля одного сечения, назначим их площадь по наибольшему усилию в затяжке.
В запас прочности величину усилия в затяжке Nш можно вычислить по максимальной величине изгибающего момента в грузовом состоянии основной системы (см. таблицу 3):
Nш Mq.max 50430 307.5кН,
hш 164
50430 кН·см.
Требуемая площадь сечения элементов шпренгеля:
Aтр |
Nш |
|
307.5 |
14.2см2. |
Ry c |
|
|||
ш |
|
24 0.9 |
26
Сечение элементов шпренгеля принимаем из двух спаренных уголков
L63×6, составленных тавром. Тогда для каждого элемента шпренгельной ре-
шетки фактическая площадь сечения будет равна:
Aш = 2·Aуг = 2·7.28 = 14.56 см2,
где Aуг = 7.28 см2 – площадь сечения одного уголка L63×6.
Учитывая значения усилий и длин элементов, приведённые в таблице 4, а
также, что A1 = A = 135.3 см2 (площадь сечения двутавровой балки) и A2 = A3 = = A4 = A5 = A6 = Aш = 14.56 см2, вычислим значение второго слагаемого выраже-
ния (*):
6 N2 |
l |
|
|
N2 |
l |
|
|
N2 |
l |
2 |
|
N2 |
l |
3 |
|
N2 |
l |
4 |
|
|
|
N2 |
l |
5 |
|
|
N2 l |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
i 1 |
i |
i |
|
|
1 |
|
1 |
|
2 |
|
|
3 |
|
4 |
|
|
|
5 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
E A |
E A |
|
E A |
|
E A |
|
E A |
|
|
|
E A |
|
|
E A |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
1.0 2 840 |
|
1.4142 |
231.9 |
|
1.0 2 164 |
|
1.0 2 |
164 |
|
1.4142 231.9 |
|
1.02 512 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
E 14.56 |
E 14.56 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
E 135.3 |
|
|
|
E 14.56 |
|
|
|
E 14.56 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E 14.56 |
||||||||||||||||||||||||
840 |
|
|
|
2 1.4142 231.9 2 164 512 |
|
|
6.2 |
|
121.4 |
|
127.6 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|||||
E 135.3 |
|
|
|
|
|
|
E 14.56 |
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
E |
|
|
|
С учётом вычисленных значений двух слагаемых выражения (**), величина δ11
будет равна:
11 212.2 127.6 339.8.
E E E
Используя полученные значения δ11 и 1q, вычислим из канонического уравнения метода сил (*) неизвестное усилие X:
X 1q 54590.4 E 160.7кН.
11 |
339.8 E |
Используя данные таблиц 2 и 3 и вычисленное значение усилия X в за-
тяжке, постоим эпюры внутренних усилий в сечениях усиленной балки от дей-
ствия временной нагрузки.
Значения эпюры изгибающих моментов от временной нагрузки, прило-
женной после монтажа элементов шпренгеля, вычисляются по соотношению:
Mвр(x) = Mq(x) + X · M1(x).
Результаты расчёта значений изгибающих моментов для сечений 1-7 от действия временной нагрузки в заданной схеме представлены в таблице 5.
27
Таблица 5 – Расчёт изгибающих моментов Mвр в сечениях балки от действия временной нагрузки
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Координата |
0 |
hш/2=82 |
hш=164 |
L/2=420 |
(L- hш)= |
(L- hш/2)= |
L=840 |
|
сечения балки x, см |
|
|
|
|
=676 |
=758 |
|
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
в грузовом состоянии |
0 |
17714.4 |
31596.3 |
50274.0 |
31596.3 |
17714.4 |
0 |
|
ОС Mq(x), кН·см |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
в единичном состоя- |
0 |
-82 |
-164 |
-164 |
-164 |
-82 |
0 |
|
нии ОС M1(x), 1·см |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
(см табл. 2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
от действия qвр в за- |
0.0 |
4537.0 |
5241.5 |
23919.2 |
5241.5 |
4537.0 |
0.0 |
|
данной схеме Mвр(x), |
|
|
|
|
|
|
|
|
кН·см (см табл. 3) |
|
|
|
|
|
|
|
Значение продольного усилия, воспринимаемого сечениями балки, будет
постоянным:
Nвр(x) = - X · N1 = 145.2 кН.
Эпюры изгибающих моментов и продольных усилий в сечениях балки от
действия временной нагрузки представлены на рисунке 7.
Рисунок 7 – Результаты расчёта внутренних усилий в сечениях усиленной балки от действия временной нагрузки
28
3. Посторенние эпюр внутренних усилий в сечениях балки от суммарного дей-
ствия постоянной и увеличенной временной нагрузки.
Для построения эпюры изгибающих моментов M от действия полной на-
грузки необходимо сложить значения соответствующих эпюр, построенных от действия постоянных и временных нагрузок по выражению:
M(x) = Mп(x) + Mвр(x).
Значения внутренних продольных усилий N в сечениях усиленной балки будут определяться соответствующей эпюрой, построенной от действия вре-
менной нагрузки qвр (так как продольные усилия при действии постоянной на-
грузки на возникают Nп(x) = 0).
N(x) = Nвр(x).
Результаты расчёта значений изгибающих моментов для сечений 1-7 от
действия временной нагрузки в заданной схеме представлены в таблице 6.
Таблица 6 – Расчёт изгибающих моментов M в сечениях усиленной балки от действия полной нагрузки
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Координата |
0 |
hш/2=82 |
hш=164 |
L/2=420 |
(L- hш)= |
(L- hш/2)= |
L=840 |
|
сечения балки x, см |
=758 |
=676 |
||||||
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
Mп, кН·см |
0 |
8701.8 |
15521.0 |
24696.0 |
15521.0 |
8701.8 |
0 |
|
(см. таблицу 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
Mвр(x), кН·см |
0.0 |
4537.0 |
5241.5 |
23919.2 |
5241.5 |
4537.0 |
0.0 |
|
(см. таблицу 4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
|
от действия полной |
0.0 |
13238.8 |
20762.5 |
48615.2 |
20762.5 |
13238.8 |
0.0 |
|
нагрузки |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
M(x), кН·см |
|
|
|
|
|
|
|
Эпюры изгибающих моментов и продольных усилий в сечениях усилен-
ной балки от действия полной нагрузки представлены на рисунке 8.
29
4. Проверка несущей способности усиленного сечения балки.
Условие проверки прочности балки после её усиления введением шпрен-
гельной затяжки имеет вид:
|
N |
|
Mmax |
|
160.7 |
|
48615.2 |
1.2 18.3 19.5 |
кН |
R |
y |
|
c |
24 0.9 21.6 |
кН |
, |
|
|
|
|
|
см2 |
см2 |
||||||||||||
|
A W |
x |
135.3 |
2656 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где N = 160.7 кН– абсолютное значение продольного усилия в сечении балки;
Mmax = 48615.2 кН·см – наибольшее (по абсолютной величине) значение изги-
бающего момента в сечениях балки от действия полной нагрузки; γc=0,9.
Условие выполнено. Несущая способность балки усиленной шпренгелем высотой 1640 мм обеспечена.
30