- •Определить требуемые размеры подошвы ленточного фундамента при увеличение нагрузки на обрез на 50%. Выполнить усиление, при следующих данных.
- •(Б) числа не такие как в предыдущей.
- •Определить требуемые размеры подошвы ленточного фундамента при увеличении нагрузки на 40%. Выполнить усиление подошвы с заглубление при след данных(числа от болды).
- •Усиление столбчатого центрально-нагруженного фундамента с помощью усиления без заглубления при изменении характеристики грунта, из-за подъема угв при след данных(числа от болды).
- •Запроектировать и расчитать усиление отдельно стоящего фундамента в случае увеличения нагрузки на 50%, при помощи буронабивных свай(числа от болды) Сечение 1-1
- •Определить осадку столбчатого отдельно стоящего фундамента при увеличении нагрузки на 50%(числа от болды)
- •Определить неравномерность деформаций при просадке отдельно стоящего фундамента в результате замачивания основания.(числа от болды) Построить эп р и дать рекомендачии по эксплуатиции.
- •1) Определяем осадку грунта основания:
- •2) Определяем мощность просадочной толщи:
- •3) Определяем величину просадки основания
- •4) Определяем значение общих деформаций и проверяем условие
- •Рисунки к жбк
Определить неравномерность деформаций при просадке отдельно стоящего фундамента в результате замачивания основания.(числа от болды) Построить эп р и дать рекомендачии по эксплуатиции.
1) Определяем осадку грунта основания:
Расчет осадки оснований производится в соответствии с рекомендациями {1}, исходя из условия
где - предельно-допустимое значение общих деформаций, определяемое по приложению 4 {1};
- расчетная осадка, определяемая методом послойного суммирования.
а) Разбиваем грунтовый массив ниже подошвы фундамента на элементарные слои, исходя из следующих условий:
- мощность любого элементарного слоя м.
- слои должны быть однородными по своим свойствам
м
б). Строим эпюру природных напряжений:
,
кПа
кПа
Природные давления определяются в границах элементарных слоев.
в). Строим эпюру дополнительных давлений от фундамента.
Значения напряжений определяются на границах элементарных слоев. Начало эпюры от уровня подошвы.
,
где дополнительное давление на уровне подошвы фундамента;
кПа,
г). Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, которая на такой глубине от подошвы фундамента, на которой выполняется условие:
(на госах на 0,5)
Следовательно мощность сжимаемой толщи Нс = 6,95 м.
Расчет осадки фундамента ведется в табличной форме и представлен в таблице 2.1.
Таблица 2.1
, кПа |
, кПа |
Р, кПа |
, кПа |
, м |
z, м |
, кПа |
кПа |
, кПа | ||
38,94
|
38,94 68,11 75,403
|
255,10 |
216,16 |
0 1,56 0,39
|
0 1,56 1,95
|
0 0,8 1
|
1 0,8 0,7
|
216,16 172,928 151,312
|
194,544 162,12
|
255,1 241,038 226,715
|
97,52 127,00 141,553 |
1,17 1,56 0,77 |
3,12 4,68 5,45 |
1,6 2,4 2,8 |
0,449 0,257 0,201 |
97,056 55,233 43,448 |
124,184 76,305 49,501 |
194,576 182,553 185,001 | |||
157,12 |
0,79 |
6,24 |
3,2 |
0,160 |
34,586 |
39,017 |
191,706 |
д). Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи:
Проверяем условие :
2) Определяем мощность просадочной толщи:
Мощность просадочной толщи =z при выполнении условия
, тогда =z=4,68 м.
3) Определяем величину просадки основания
.
4) Определяем значение общих деформаций и проверяем условие
Расчетное значение общих деформаций не превышает предельно-допустимое значение деформаций.
5. Определяем относительную неравномерность деформаций при просадке основания:
Относительная неравномерность деформаций при просадке основания превышает предельно-допустимое значение.
Вывод: следует закрепить грунт основания; усилить фундамент; провести водозащитные мероприятия.
№1
Столб в результате пожара.
φ1
(если а,в>30см то );
R по СНиП(т.2) по марке раствора и кирпича;
А≤0,3см2, то ; если А≥0,3см2, то ;
=1,5*0,8=1,2MПа
A=bh=540*460=0.25 м2<0,3м2 ; =b*=А(1-(2/h))=410*540=221400мм2;
W=1+≤1.45=1+25/460=1.05; hc=h-2eo=460-2*25=410мм
φ зависит от гибкости λh и ά(не помню как называется, зависит от марки кирпича)
=/b=µ/b=1*4000/460=8.7; находим ά(допустим 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φ=0,84+(0,9-0,84/10-8)(10-8,7)=0,879
8,7 ?
10 0,84
λhc=/hc=4000/410=9,76; находим ά(так же 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φс=0,847
8,7 ?
10 0,84
φ1=(φ+φс)/2= (0,879+0,847)/2=0,863; N=221400*1*1.2*1.05*0.863=240Кн
№2
Определить Nиск и дать рекомендации по восстановлению кирпичного стодба(центрально-нагруженного). На вертикальной стене трещина в 3 ряда кладки.
φ1
(если а,в>30см то );
R по СНиП(т.2) по марке раствора и кирпича;
А≤0,3см2, то ; если А≥0,3см2, то ;
=1,5*0,8=1,2MПа
A=bh=540*460=0.25 м2<0,3м2 ; =b*=А(1-(2/h))= 410*540=221400мм2;
W=1+≤1.45=1+25/460=1.05; hc=h-2eo=460-2*25=410мм
φ зависит от гибкости λh и ά(не помню как называется, зависит от марки кирпича)
=/b=µ/b=1*4000/460=8.7; находим ά(допустим 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φ=0,84+(0,9-0,84/10-8)(10-8,7)=0,879
8,7 ?
10 0,84
λhc=/hc=4000/410=9,76; находим ά(так же 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φс=0,847
8,7 ?
10 0,84
φ1=(φ+φс)/2= (0,879+0,847)/2=0,863; N=221400*1*1.2*1.05*0.863=240Кн
Nиск= К(этот коэффициент найдете по книжке или методичке)*N=…Кн
№3
Определить Nиск и дать рекомендации усиления простенка hэт=5м, кирпичного здания. Простенок загружен центрально, трещина 4 ряда кладки и выветривание кладки.
φ1
(если а,в>30см то );
R по СНиП(т.2) по марке раствора и кирпича;
А≤0,3см2, то ; если А≥0,3см2, то ;
=2,2*1=2,2MПа
A=bh=580*1800=1,044 м2>0,3м2 ;
=b*=А(1-(2/h))=1800*580=936000мм2;
W=1+≤1.45=1+30/580=1,05; hc=h-2eo=460-2*30=520мм
φ зависит от гибкости λh и ά(не помню как называется, зависит от марки кирпича)
=/b=µ/b=1*5000/580=8.62; находим ά(допустим 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φ=0,84+(0,9-0,84/10-8)(10-8,62)=0,883
8,62 ?
10 0,84
λhc=/hc=5000/520=9,61; находим ά(так же 750), делаем интерполяцию.
8 0,9 φс=0,852
8,61 ?
10 0,84
φ1=(φ+φс)/2= (0,883+0,852)/2=0,866; N=93600*1*2,2*1.05*0.866=1872Кн
Nиск= К(этот коэффициент найдете по книжке или методичке)*N=…Кн
№4
Жб плита, есть повреждения. Определить Nиск и дать рекомендации по восстановлению плиты.
Asф=7*(3.14*11.22/4)=689.3мм2 Asф=n(π*dф/4)
а=20(защитный слой)+6(диаметр/2)=26мм
ho=h-a=180-26=154мм
RsAs<Rbbf’hf’ 355*689.3<11.5*1000*100 24701<1150000
Рассматриваем как прямоугольник
M=Rb bf’x(ho-x/2)
x= RsAs/ Rbbf’=244701/11500=21.3мм
ζ=x/ho=21.3/154=0.138 <ζR=0.531
Характер разрушения пластический или пластичный(не знаю как правильно)
M=11,5*1000*21,3*(154-21,3/2)=35,11КН/м
Усиливаем растянутую зону.
Если RsAs>Rbbf’hf’ ; ζ= >ζR ; XR= ζR* ho
M= Rb (bf’-b) hf’ * (ho- hf’/2) + Rb bx(ho-x/2)
№5
Жб плита, есть повреждения. Определить Nиск и дать рекомендации по восстановлению плиты. (Рисунку соответствует только ho и Asф)
Asф=5*(3.14*15,82/4)=979,8мм2 Asф=n(π*dф/4)
а=20(защитный слой)+9(диаметр/2)=29мм
ho=h-a=220-29=191мм
RsAs<Rbbf’hf’ 355*689.3<11.5*1000*100 24701<1150000
Рассматриваем как прямоугольник
M=Rb bf’x(ho-x/2)
x= RsAsф/ Rbbf’=244701/11500=21.3мм
ζ=x/ho=21.3/154=0.138 <ζR=0.531
Характер разрушения пластический или пластичный(не знаю как правильно)
M=11,5*1000*21,3*(154-21,3/2)=35,11КН/м
Усиливаем растянутую зону.
Если RsAs>Rbbf’hf’ ; ζ= >ζR ; XR= ζR* ho
M= Rb (bf’-b) hf’ * (ho- hf’/2) + Rb bx(ho-x/2)
№6
Опред Nиск и дать рекомендации по усилению ригелем. Глубина коррозии 1мм. (Рисунку соответствует только ho)
Asф=4*(3.14*26/4)=2122мм2 Asф=n(π*dф/4)
ho=hф-a=800-30(c верху)-28(защ слой)-28(d)-28/2 =698мм
Рассматриваем как прямоугольник
M=Rb bf’x(ho-x/2)
x= RsAsф/ Rbbf’=355*2122/17*240=184,6мм
ζ=x/ho=184,6/689=0.264 <ζR=0.531
Характер разрушения пластический или пластичный(не знаю как правильно)
M=17*240*184,6*(698*184,6/2)=456КН/м
Усиливаем растянутую зону.
№7
Опред Nиск и дать рекомендации восстановлению несущей способности плиты. (Рисунку соответствует только ho)
ho=hф-a=250-20(защ слой)- 16/2 =222мм
Рассматриваем как прямоугольник
M=Rb bf’x(ho-x/2)
x= RsAsф/ Rbbf’=355*2122/17*240=184,6мм
ζ=x/ho=184,6/689=0.264 <ζR=0.531
Характер разрушения пластический или пластичный(не знаю как правильно)
M=17*240*184,6*(698*184,6/2)=456КН/м
№8
Опред Nиск и дать рекомендации восстановлению несущей способности плиты. (Рисунку соответствует только ho)
ho=hф-a=150-30(защ слой сверху)- 30(высота повреждения) =90мм
Рассматриваем как прямоугольник
M=Rb bf’x(ho-x/2)
x= RsAsф/ Rbbf’=355*2122/17*240=184,6мм
ζ=x/ho=184,6/689=0.264 <ζR=0.531
Характер разрушения пластический или пластичный(не знаю как правильно)
M=17*240*184,6*(698*184,6/2)=456КН/м