Posobie_k_SNiP_po_Derevjannym_konstrukcijam

приведения разновременных затрат. При определении экономической эффективности новых конструкций в сравнении с типовыми конструкциями Eн = 0,15, Eн.п = 0,1.

Эксплуатационные расходы определялись при следующих условиях и допущениях: расчетный срок службы конструкций и расчетный срок функционирования объекта - более 30 лет; среднегодовые затраты на капитальный и текущий ремонты и прочие виды эксплуатационных расходов условно считались равномерно распределенными во времени и приняты в размере 1,7 % стоимости конструкций в деле; сопутствующие капитальные вложения в сфере эксплуатации конструкций, а также затраты на отопление, освещение и вентиляцию объекта приняты одинаковыми по вариантам.

Приведенные капитальные вложения в базу по производству конструкций определяются по формуле

K = AikiVi,

где Ai - коэффициент, учитывающий продолжительность создания базы по производству i-говида конструкций; ki- удельные капитальные вложения в производство i-го вида конструкций, руб. год/единицу продукции; Vi- объем конструкции, м3;

С учетом принятых допущений Э1 = 512,7 0,017 = 8,7 руб./год; k1 = 1,07 313 1,76 = 589 руб. год;

П1 = 1(512,7 + 0,12 589) + 8,7/0,08 = 692,1 руб.

(с учетом затрат на связи и другие смежные элементы 710,6 руб.);

Э2 = 505,6 0,017 = 8,6 руб./год; k2 = 1,07 313 1,94 = 650 руб. год;

П2 = 1(505,6 + 0,12 650) + 8,6/0,08 = 691,1 руб.

Анализ результатов расчета Разность приведенных затрат по вариантам (табл. 37) не превышает 3 %:

(П1 - П2) 100/П1 = (13,63 - 13,25) 100/13,63 = 2,8 % < 3 %,

следовательно, конструкции по этому показателю признаются равноэкономичными. Анализ других ТЭП позволяет отметить меньшую трудоемкость изготовления рам РДП, но большую фондоемкость их производства на специальном оборудовании, предназначенном только для выпуска этого типа рам.

П р и м е ч а н и е . Для I варианта в гр. а даны ТЭП без учета дополнительных затрат на связи и элементы из досок для устройства карнизного узла, а в гр. б - с учетом этих затрат

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рис. 70. График определения коэффициента продольного изгиба φ по формулам

(7) и (8) СНиП II-25-80

1 - для древесины; 2 - для фанеры

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ВЕСОВАЯ ОЦЕНКА НЕСУЩИХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЙ

Предварительное определение нагрузки от собственного веса проектируемой несущей конструкции gсвв зависимости от ее типа, пролета l и величины полезной нормативной нагрузки gн + Pнвр производится по формуле

gсв = (gн + Pнвр)/[1000/(Kсвl) - 1] = Kг(gн + Pнвр),

Kг (грузовой коэффициент) находится по графику рис. 71 в зависимости от коэффициента собственного веса Kсв и пролета l, м.

Значения коэффициентов собственного веса для некоторых типов деревянных

142

Рис. 71. График значений грузовых коэффициентов Kг в зависимости от коэффициента собственного веса Kсв и пролета конструкции l, м.

Для оценки весовой эффективности запроектированной несущей конструкции следует определить фактический коэффициент собственного веса Kсвфак по формуле

Kсвфак = 1000gсвфак/[(gсвфак + gн + Pнвр)l].

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПРАВИЛА* УЧЕТА СТЕПЕНИ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ КОНСТРУКЦИЙ

* «Бюллетень строительной техники», № 7, 1981 и № 10, 1982.

1. Настоящие правила применяются при проектировании конструкций зданий и сооружений объектов промышленности, сельского хозяйства, энергетики, транспорта, связи, водного хозяйства и жилищно-гражданского назначения, кроме объектов, для которых порядок учета степени их ответственности установлен в соответствующих главах части II СНиП «Нормы проектирования».

2.При проектировании конструкций степень ответственности зданий и сооружений

следует учитывать коэффициентом надежности по назначению γn согласно стандарту Совета экономической взаимопомощи СТ СЭВ 384-76 «Строительные конструкции и основания».

Степень ответственности зданий и сооружений определяется размером материального и социального ущерба, возможного при достижении конструкциями предельных состояний.

3.На коэффициент надежности по назначению γn следует делить предельные значения несущей способности, расчетные значения сопротивлений, предельные значения деформаций, раскрытия трещин или умножать расчетные значения нагрузок, усилий или иных воздействий.

4.Значения коэффициента надежности по назначению γn устанавливаются в зависимости от класса ответственности зданий и сооружений по прилагаемой таблице.

Та б л и ц а

П р и м е ч а н и е . Для ненесущих кирпичных стен, самонесущих панелей, перегородок, перемычек над проемами в стенах из штучных материалов, фундаментных балок, заполнений оконных проемов, переплетов светоаэрационных фонарей, конструкций ворот, вентиляционных шахт и коробов, полов в грунте, сборных конструкций в процессе перевозки и монтажа всех видов конструкций при расчете в стадии монтажа следует все значения коэффициента γn, приведенные в таблице, умножать на 0,95.

* Для временных зданий и сооружений со сроком службы до 5 лет допускается принимать γn = 0,8.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ПЛОСКИХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА МОНТАЖНЫЕ СИЛОВЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

1.Сквозные плоские деревянные конструкции типа стропильных ферм, пологих арок, с затяжкой, монтируемые в целом виде, должны проверяться расчетом на монтажные силовые воздействия, в соответствии с принятой для них в проекте схемой оснастки и захвата и с соблюдением требований пп. 5 и 6 в отношении предельных значений гибкости из рабочей плоскости. В расчете следует учитывать три стадии монтажа: первую- при кантовке собранной конструкции из горизонтального в вертикальное положение, для которой необходимо проверить надежность пояса и стыковых соединений при выгибе конструкций из рабочей плоскости; вторую- при подъеме конструкции в вертикальном положении, когда она, как правило, работает по двухконсольной балочной схеме с изменением знака усилия в поясах по сравнению с основным расчетным случаем нагружения; на этом этапе, если оба пояса фермы жесткие, нижний пояс вместо растяжения испытывает сжатие и должен быть проверен на устойчивость из плоскости конструкции, верхний же пояс при подъеме вместо сжатия работает на растяжение и необходима проверка в нем стыковых соединений. Если же нижний пояс гибкий, например, в металлодеревянных фермах, то при подъеме

спомощью траверсы он выключается из работы, а верхний пояс при этом работает на изгиб и наиболее опасным оказываются стыковые соединения в нем; третью- при установке конструкции на опоры и закреплении ее в вертикальном рабочем положении временными гибкими или жесткими связями, когда конструкция работает по основной рабочей схеме, но с меньшим числом точек закрепления верхнего пояса из плоскости; чем это предусматривается постоянными связями жесткости.

2.Расчетной нагрузкой при монтаже является нагрузка от собственного веса конструкции (с учетом коэффициента перегрузки), которая для ферм и балок принимается равномерно распределенной по всему пролету. Так как динамический коэффициент монтажной нагрузки и коэффициент повышения расчетного сопротивления на ее кратковременность по своей величине одинаковы и равны 1,2, то расчет ведется на статическую нагрузку от собственного веса без повышения

144

расчетных сопротивлений.

Т а б л и ц а 38

Зависимость ширины сечений деревянных элементов от пролета конструкций

3.Сплошные плоские конструкции в виде дощатоклееных трехшарнирных арок и рам с опиранием на фундаменты, монтируемые целиком, проверяются расчетом при кантовке и раскреплении временными связями, а в случае монтажа полуарками и полурамами с временной промежуточной опорой в середине пролета - рассчитываются по стадии временного крепления связями.

4.По условиям монтажной жесткости ширины сечений деревянных элементов плоских конструкций в зависимости от пролета рекомендуется принимать не менее указанных в табл. 38.

5.Монтажная гибкость деревянных поясов балок, ферм и арок из рабочей плоскости

сучетом возможного повышения жесткости за счет оснастки (траверс и других средств) не должна превышать:

а) при подъеме и установке конструкций на опоры: для поясов без стыков 400; для поясов со стыками 350;

б) при закреплении конструкций временными оттяжками: для поясов без стыков 350; для поясов со стыками 300.

Расчетная длина при определении гибкости поясов принимается:

для нижнего пояса (в процессе подъема конструкции) равной всему пролету конструкции, если отсутствуют элементы оснастки, повышающие жесткость пояса из рабочей плоскости или двойному расстоянию от свободного конца пояса до места перехода к усиленному оснасткой сечению;

для верхнего пояса (в стадии установки конструкции на опоры и временного раскрепления из рабочей плоскости) равной наибольшему расстоянию между точками закрепления обжимающими траверсами или временными связями (оттяжками) и опорными анкерными болтами.

145