Леонтьев, Б.С. Расчет привода учебное пособие / Леонтьев, Б.С. Расчет привода учебное пособие в 2 частях. Часть 2
.pdfЗначение диаметра dкон2 округляем в большую сторону до величины, кратной
5, так, чтобы принятое значение было больше рассчитанного не менее, чем на 3 мм.
Форму концевой части вала рекомендуется принять конусной (рис. 6.1, а), если d входит в число диаметров dкон таблицы 6.2., и цилиндрической
(рис.6.2), если dкон2 входит в число диаметров dкон таблицы 6.4. Для конусной за-
концовки необходимо выписать из таблицы 6.2 параметры: dкон2 , d3 ,l ,l1 ,b ×h ,t ; а из таблицы 6.3 параметры проточки резьбы: f,R,R1,d f ,z. Для цилиндрической за-
концовки из таблицы 6.4 необходимо выписать параметры: dкон2 , l , c , r ,b ×h . dсал – диаметр вала под сальниковое войлочное кольцо (сальник):
dсал = dкон2 – для конусной законцовки вала;
dсал = dкон2 + 5мм – для цилиндрической законцовки.
dпод2 – диаметр вала под внутреннее кольцо подшипника(d ): dпод2 = dсал .
По диаметру dпод2 (d ) производим выбор шарикоподшипника легкой или
средней серии:
• радиального, однорядного по ГОСТ 8338–75 (см. 1, табл. 24.10, стр. 459) – для прямозубой зубчатой передачи (задания 2.1 и 2.5);
• радиально-упорного с α = 26 0 по ГОСТ 831–75 (см.1, табл. 24.15., стр. 464)
– для косозубой зубчатой передачи (задание 2.8).
При выборе серии подшипника руководствуемся рекомендацией:
Cr′ = Ко.к.2 |
Ft |
2 + F 2 |
3 Lh n2 ≤Cr , |
(6.12) |
|
|
r |
|
|
где Cr′ – динамическая нагрузка на подшипник, Н; Ft , Fr и Lh – см. выше в разделе 6.1.2;
n2 – частота вращения выходного вала, об/мин (см. раздел 1.3.,глава 1, часть 1, при этом n2 n2 для задания 2.5, n2 n3 для заданий 2.1 и 2.8); Ко.к.2 – коэффициент, учитывающий конструктивные особенности работы редуктора в составе привода, при этом:
Ко.к.2 = 0,077 для задания 2.1,
Ко.к.2 = 0,093 для задания 2.5,
Ко.к.2 = 0,04 для задания 2.8;
Сr – динамическая грузоподъемность подшипника, Н [см. для диаметра
dпод2 (d ) сначала легкой, а потом средней серии, добиваясь выполнения
неравенства (6.12)].
Примечание. Для косозубой передачи допускается применение радиально-упорного шарикоподшипника с углом α =12o .
Для выбранного подшипника указываем обозначение по ГОСТ и выписываем следующие данные: d ; Д ; В; r ; Дш ;Cr ;Cor .
11
Таблица 6.5
Размеры, мм
|
Сечение |
|
Шпоночный паз |
|
Допус- |
||||
Диаметр вала |
Глубина |
|
|
Радиус закругле- |
каемая |
||||
dк (d ) |
шпонки |
|
|
|
|
ния r |
длина |
||
|
b ×h |
вал t |
втулка t |
2 |
|
не бо- |
не ме- |
шпонки |
|
|
|
|
1 |
|
|
лее |
нее |
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Св.20 до30 |
8 |
×7 |
4,0 |
3,3 |
|
|
0,25 |
0,16 |
18…90 |
» 30 » 38 |
10×8 |
5,0 |
3,3 |
|
|
|
|
22…110 |
|
» 38 » 44 |
12×8 |
5,0 |
3,3 |
|
|
|
|
28…140 |
|
» 44 » 50 |
14×9 |
5,5 |
3,8 |
|
|
0,4 |
0,25 |
36…160 |
|
» 50 » 58 |
16 |
×10 |
6,0 |
4,3 |
|
|
45…180 |
||
» 58 » 65 |
18 |
×11 |
7,0 |
4,4 |
|
|
|
|
50…200 |
» 65 » 75 |
20 |
×12 |
7,5 |
4,9 |
|
|
|
|
56…220 |
» 75 » 85 |
22 |
×14 |
9,0 |
5,4 |
|
|
0,6 |
0,4 |
63…250 |
» 85 » 95 |
25 |
×14 |
9,0 |
5,4 |
|
|
70…280 |
||
» 95 » 110 |
28 |
×16 |
10,0 |
6,4 |
|
|
|
|
80…320 |
Примечание. Размер l брать из ряда:…32;36;40;45;50;56;63;70;80; |
|
||||||||
90;100;110;125;140;160. |
|
|
|
h =10 мм, lш (l) = 63 |
|
||||
Обозначение шпонки, имеющей b =16 мм, |
|
||||||||
мм: «Шпонка 16 ×10 ×63 ГОСТ 23360 –78». |
|
|
|
По конструктивной схеме №1 на валу устанавливается зубчатое колесо, вращающий момент от которого передается валу с помощью шпоночного соедине-
ния (рис. 6.3).
У стандартных шпонок размеры сечения b и h зависят от диаметра вала и подобраны так, что нагрузку соединения ограничивают напряжения смятия, возникающие на боковых гранях шпонки.
dк – диаметр вала под зубчатое колесо:
12
dк = dпод2 +(6...10)мм (значение dк рекомендуется принимать кратным 2
или 5).
Параметры призматических шпонок исполнения 1 (с закругленными концами: R = 0,5b ) по ГОСТ 23360–78 приведены в таблице 6.5.
По диаметруdк производим выбор призматической шпонки и выписываем следующие параметры по табл. 6.5: b;h;t1;t2 ;r.
Определяем длину шпонки, используя соотношение:
lш(l) = lст −10 мм, гдеlст – см. раздел 6.1.1. Полученное значение округляем в
большую сторону до ближайшей стандартной величины (см. примечание к табл. 6.5) и указываем обозначение шпонки по ГОСТ (там же).
Проверяем шпонку по напряжению смятия, для чего определяем рабочую длину шпонки, мм:
lр = lш −b .
Находим действующее напряжение смятия, МПа:
σ |
|
= |
|
2 103 |
Т2 |
|
|
≤[σ] |
, |
(6.13) |
|||
см |
d |
|
l |
|
(h −t |
) |
|||||||
|
|
к |
р |
см |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
где Т2 – вращающий момент на валу зубчатого колеса, Н · м [см. выше расчет
dкон2 по формуле (6.11)];
[σ]см = 100 МПа – допускаемое напряжение смятия.
Примечание. При невыполнении указанного соотношения необходимо увеличитьdк на (5…8) мм, произвести заново выбор
шпонки и проверку ее на смятие, добиваясь выполнения соотно-
шения (6.13).
Конструктивная схема зубчатого колеса представлена на рис. 6.4 (подробнее конструкцию цилиндрических зубчатых колес – см.1, раздел 5.1).
Длину lст посадочного отверстия колеса, согласованную с длиной стандартной шпонки lш – см. выше. Должно быть: lст = b2 + A2 (см. раздел 6.1.1), при этом желательно, чтобы выдерживалось соотношение: lст = (0,8…1,5) dк .
Диаметр dст назначают в зависимости от материала ступицы:
для стали dст = (1,5…1,55) dк , при этом значение dст округляют до величины, кратной 2 или 5 и входящей в рассчитанный диапазон. Ширину S торцов зубча-
того венца принимают: S =2,2 m +0,05 b2 , где т– модуль зацепления, мм. Тол- |
|
щина диска: |
C ≈ 0,5(S + Sст )≥ 0,25b2 , где Sст = 0,5(dст −dк ). Допускается |
C = (0,35...0,4)b2 . На торцах зубчатого венца выполняют фаски f = (0,5…0,6) т,
округляя их до стандартного значения по таблице 6.6. На прямозубых зубчатых колесах фаску выполняют под углом αф = 45o , на косозубых колесах при твердо-
сти рабочих поверхностей менее 350НВ – под углом αф = 45o , а при бόльшей
твердости – |
α |
ф |
=15...20o (модуль m и ширину зубчатого венца колеса b – см. в |
|
|
2 |
разделе 6.1.1).
d – диаметр буртика на валу для упора зубчатого колеса (рис. 6.4):
13
dбур2 = dк + (6…10)мм.
lбур2 – длина буртика: lбур2 = A2 ( A2 – см. раздел 6.1.1).
|
|
|
|
Рис. 6.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.6 |
|
dк , |
20…30 |
30…40 |
40…50 |
50…80 |
80…120 |
120…150 |
150…250 |
250…500 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
f , |
1,0 |
1,2 |
1,6 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
4,0 |
5,0 |
мм |
Посадки, применяемые при установке выходного вала:
•посадка внутреннего кольца подшипника на вал – ø50k6 (для dпод2 = 50мм);
•посадка наружного кольца подшипника в отверстие корпуса – ø90H7 (для
Д= 90мм);
•посадка зубчатого колеса на вал – ø60 Hn67 (для dк=60мм);
•посадка шпонки в паз вала – 18 Nh99 (для b =18мм);
•посадка шпонки в паз ступицы зубчатого колеса – 18 Jhs99 .
14
6.2. Конструктивные размеры элементов червячного редуктора
6.2.1. Червячная передача
Выписываем размеры элементов червячной передачи, мм: aw – межосевое расстояние;
d1 и d2 – делительные диаметры червяка и червячного колеса; da1 – диаметр вершин витков червяка;
d f 1 – диаметр впадин червяка;
b1 – длина нарезанной части червяка; da2 – диаметр вершин зубьев колеса; d f 2 – диаметр впадин колеса;
dae2 – диаметр колеса наибольший; b2 – ширина венца колеса;
Примечание. Вышеуказанные параметры – см. в соответствующих разделах расчета червячной передачи (глава3, часть 1).
Рассчитываем остальные параметры, мм:
lст – длина ступицы червячного колеса. Для ступицы должны выдерживаться следующие соотношения: lcm >b2 ; lcm = (0,8...1,5) dк , где dк – диа-
метр вала под червячное колесо (см. раздел 6.2.3).
По конструктивной схеме №3 lст ≤ Ввн −2 10 мм ( Ввн – см. раздел 6.2.3). dст – диаметр ступицы червячного колеса: червячное колесо выполняется со-
ставным, при этом центр – стальной, а зубчатый венец – из бронзы. Для стального центра: dст = (1,5...1,55) dк .
A – радиальный зазор между зубьями червячного колеса по dae2 , а также витками червяка по da1 и внутренними поверхностями стенок корпу-
са: A =8...15 мм. Уточненный |
расчет производим по формуле: |
|||||
A = 3 L +3, гдеL – |
расстояние |
между внешними поверхностями вра- |
||||
щающихся деталей: |
L = |
dae2 |
+aw + |
da1 |
. Полученное значение A округ- |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
ляем в большую сторону до целого числа. Параметры dae2 ; aw и da1 – см. выше.
6.2.2. Конструкция входного вала (индекс 1 по схеме №3)
Предварительно оцениваем диаметр законцовки вала из расчета только на кручение при пониженных допускаемых напряжениях.
dкон1 – диаметр концевой части вала, мм:
dкон1 = 3 |
16 103 T |
, |
(6.14) |
π [τ] 1 |
где Т1 – вращающий момент на входном валу редуктора, Н · м
15
(Т1 Т1 , см. раздел 1.3, глава 1, часть 1); [τ] =12 МПа – допускаемое касательное напряжение для входного вала.
Значение диаметра dкон1 округляем в большую сторону до величины, кратной
5, так, чтобы принятое значение было больше рассчитанного не менее, чем на 3 мм.
Примечание. Диаметр законцовки dкон1 необходимо согласовать с диаметром вала электродвигателя d1 (см. раздел 1.1,глава 1,
часть 1), соединенных между собой муфтой упругой втулочнопальцевой (МУВП) ГОСТ 21424 – 93. Соответствие диаметров вала электродвигателя и законцовки входного вала – см. табл. 6.1. Номинальный крутящий момент муфты Тн и допускаемое ради-
альное смещение валов ∆ – также по табл. 6.1.
Форму концевой части вала для диаметровdкон1 = 25;30;35;40;45;55;70;90 мм
рекомендуется выбрать конусной (рис. 6.1, a ). Для конусной законцовки из таблицы 6.2 выписываем следующие данные: dкон1 ; d3 ;l;l1;b×h;t .
Проточка резьбы конусной законцовки должна быть выполнена по рис. 6.1, б. Из таблицы 6.3 для нее должны быть выписаны следующие параметры: f,R,R1,d f ,z.
Цилиндрическая форма законцовки рекомендуется для диаметров dкон1 =16;18;19;20;50;60;65;75;80;85 мм. (см. рис. 6.2). Для нее из таблицы 6.4 вы-
писываем следующие данные: dкон1;l;r;c;b ×h .
dман – диаметр вала под манжету (см. 1 табл. 24.26, стр. 473, 474): dман = dкон1 – для конусной законцовки вала;
dман = dкон1 + (1…5)мм – для цилиндрической законцовки.
По dман(d )выписываем параметры манжеты, выполняем эскиз и указываем обозначение по ГОСТ, при этом значение диаметра dман должно быть кратным 5.
Например, для цилиндрической законцовки, имеющей dкон1 =18
мм, dман =18+2=20 мм: «Манжета 1–20×40–3 ГОСТ 8752–79»; для
конусной законцовки, имеющей dкон1 = 45 мм, dман = 45 мм: «Манжета 1–45×65–3 ГОСТ 8752–79».
dрез – диаметр резьбы шлицевой гайки, предназначенной для поджатия под-
шипников правой опоры к буртику вала и законтренной стопорной шайбой (см.1, табл. 24.22, 24.23, стр. 470, 471). При выборе резьбы должны быть обеспечены следующие соотношения:
•dрез(d )≤ dпод1 , где dпод1 – см. ниже;
•d1 > dман , где d1 – внутренний диаметр резьбы по таблице 6.7.
16
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.7 |
|
|
|
Размеры, мм |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
dкон1 |
dман |
|
dрез(d ) |
|
d1 |
|
dпод1 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
35 |
35 |
|
М39×1,5 |
|
37,376 |
|
|
40 |
40 |
|
М42×1,5 |
|
40,376 |
|
45 |
45 |
45 |
|
М48×1,5 |
|
46,376 |
|
50 |
50 |
55 |
|
М60×2,0 |
|
57,835 |
|
60 |
55 |
55 |
|
М60×2,0 |
|
57,835 |
|
60 |
60 |
65 |
|
М68×2,0 |
|
65,835 |
|
70 |
Для выбранной резьбы выполняем эскиз гайки, шайбы и паза на валу под язычок стопорной шайбы, выписываем их параметры и указываем обозначение гайки и шайбы по ГОСТ.
Параметры гайки: d; Д; Д1; H;b;h;c (см.1, табл. 24.22, стр. 470); шайбы: d; Д; Д1;l;b;h;s (см.1, табл. 24.23, стр.471)
Примечание. Обозначение гайки и шайбы для М39 ×1,5: «Гайка М39 ×1,5 – 7Н.05.05 ГОСТ 11871–88»; «Шайба Н.39.01.05 ГОСТ 11872-89».
Параметры паза на валу под язычок стопорной шайбы: dрез(d );a1;a2 ;a3 ;a4 ;d1 (см. 1, табл. 24.24, стр. 471, 472).
Для обеспечения надежного завинчивания гайки по диаметру dрез выполняем
проточку резьбы (см. рис. 6.1, б), для которой из таблицы 6.3 в зависимости от шага резьбы выписываем следующие параметры: f,R,R1,d f ,z.
dпод1 – диаметр вала под внутреннее кольцо подшипника, значение которого должно быть кратным 5(рекомендуемые значения dпод1 – по табл. 6.7).
По dпод1 (d ) для правой опоры производим выбор конического роликопод-
шипника ГОСТ 27365-87 в количестве 2 шт. легкой или средней серии (см. 1, табл. 24.16, стр. 465).При выборе серии роликоподшипника необходимо руководствоваться следующей рекомендацией:
Cr′ = Ко.к.1 (0,4 Ft12 + Fr2 +У Fa1 ) к Lh n1 ≤Cr , |
(6.15) |
где Сr′– динамическая нагрузка на подшипник, Н;
Ко.к.1 = 0,058 – коэффициент, учитывающий конструктивные особенности
работы редуктора в составе привода;
Ft1, Fr и Fa1 – окружная, радиальная и осевая силы на червяке, Н (см.
раздел 3.8, глава 3, часть 1);
Lh =7665ч – заданный ресурс работы привода в часах (см. раздел 3.2.1,
глава 3, часть 1);
n1 – частота вращения входного вала (см. раздел 1.3, глава 1, часть 1); к=10/3 – показатель степени для роликоподшипников;
17
У – параметр роликоподшипника (сначала легкой, а затем средней серии);
Сr – динамическая грузоподъемность подшипника, Н [см. для dпод1 (d )
сначала легкой, а потом средней серии, добиваясь выполнения неравен-
ства (6.15)].
Для выбранного роликоподшипника указываем обозначение по ГОСТ и выписываем следующие данные: d; Д;Т; B;C;r1;r2 ;Cr ;Cor ;e;У;У0 . Для обеспечения построения подшипника на чертеже выполняем по рис. 6.5. расчет элементов внутренней конструкции роликоподшипника: d3;d2 ;d1; L;α3;α2 ; α1;d3′;d2′; d1′;
fк = dе. Размеры fm и h1 определяем при построении.
Примечание. Обозначение роликоподшипника легкой серии при dпод1 = 40 мм: «Подшипник 7208 ГОСТ 27365–87».
Эвольвентный червяк ( ZI ) выполняется заодно с валом; его нарезанная часть расположена симметрично относительно оси червячного колеса; между червяком и участками вала под опорные подшипники находятся буртики, служащие упорами для подшипников.
dбур1 – диаметр буртика справа и слева от червяка, для которого должны вы-
держиваться следующие соотношения: |
|
d f 1 > dбур1 ≥ dпод1 +3r1 , |
(6.16) |
где d f 1 – диаметр впадин червяка (см. раздел 6.2.1.); |
r1 – параметр роликопод- |
шипника (см. выше). Значение dбур1 выбираем так, чтобы оно было ближе к пра-
вой части соотношения и было кратно 2 или 5.
Примечание. В случае, если d f 1 < dпод1 +3r1 , то длину буртика следует разбить на два участка с диаметрами dбур′ 1 (участок, граничащий с червяком) и dбур1 (участок, граничащий с подшипником, длиной не менее 10 мм). В этом случае соотношение запи-
|
′ |
Такой же должна |
шется в виде: d f 1 > dбур1 ; dбур1 ≥ dпод1 +3r1 . |
||
быть конструкция вала и слева от червяка. |
|
|
lбур1пр – длина буртика справа от червяка, т.е. расстояние от торца нарезан- |
||
ной части |
червяка до торца внутреннего кольца роликоподшипника, |
|
мм: |
+δ1 +(Т − В)− b1 , |
|
lбур1пр = К2 |
(6.17) |
|
|
2 |
|
где Т и В – параметры роликоподшипника (см. выше); b1 – параметр червяка (см. раздел 6.2.1);
К2 – расстояние от оси симметрии червячной передачи до торца прили-
ва на корпусе редуктора для правого подшипникового узла (см. конструктивную схему №3), мм:
К2 |
= Г2 − К2 |
, |
(6.18) |
|
1 |
|
|
где Г – расстояние от оси червячного колеса до прилива на корпусе (гипотенуза прямоугольного треугольника с катетами К2 и К1 ):
18
Г = |
dae2 |
+ A, |
(6.19) |
||
|
|||||
2 |
|
|
|
|
|
где dae2 иA – см. раздел 6.2.1; |
|
||||
К1 – расстояние от плоскости разъема корпуса редуктора до поверхно- |
|||||
сти прилива по диаметру, мм: |
|
||||
К1 = aw − |
Д2 |
, |
(6.20) |
||
|
|||||
2 |
|
|
|||
где aw – межосевое расстояние червячной передачи (см. раздел 6.2.1); |
|||||
Д2 – диаметр прилива, приравниваемый наружному диаметру крышки |
|||||
подшипникового узла (см. 3, стр. 68…74). Д2 |
определяется по диаметру |
||||
Дa стакана, в котором устанавливаются подшипники правой опоры (см. |
|||||
1, рис. 8.1, a ), мм: |
|
||||
Дa = Д +2δ ; |
(6.21) |
где Д – наружный диаметр роликоподшипника (см. выше);δ – толщина стенки стакана.
Примечание. Значение δ следует выбрать из рекомендуемого диапазона так, чтобы величина Да получилась кратной 5. Например: Д =72 мм, диапазон значенийδ : 7…9 мм. Принимаемδ
= 9 мм, тогда Да = 72+ 2 9 = 90 мм.
19
Кроме того, для стакана необходимо определить δ1 и δ2 , а также Д2 и
Д1 :
δ1 ≈δ –толщина буртика, являющегося упором для наружного кольца
подшипника;
δ2 ≈1,2δ – толщина фланца стакана;
Д2 – наружный диаметр фланца;
Д1 – диаметр осей болтов крепления фланца стакана и крышки под-
шипникового узла к корпусу редуктора.
Для определения Д2 и Д1 представим диаметр стакана Дa как наружный диаметр Д условного подшипника и по справочным данным крышек подшипниковых узлов находим Д2 и Д1 (см. 3, стр. 68…74).
Находим значение К1 по формуле (6.20), затем рассчитываем значение К2
по формуле (6.18) и округляем его в бόльшую сторону до целого числа. Далее определяем lбур1пр по формуле (6.17).
По dпод1 (d ) для левой опоры входного вала производим выбор радиального
однорядного шарикоподшипника ГОСТ 8338–75 (см. 1, табл. 24.10, стр. 459) такой же серии, что и для роликоподшипников правой опоры. Для установки подшипника используем стакан, аналогичный по габаритным размерам стакану правой опоры с той разницей, что у него не должно быть буртика δ1 для упора под-
шипника, но положение подшипника от края стакана должно быть выполнено по размеру, равному δ1 .
Для выбранного подшипника выполняем эскиз, указываем обозначение по ГОСТ и выписываем следующие данные: d; Д; B;r; Дш;Cr ;Cor .
Примечание. Обозначение шарикоподшипника легкой серии при dпод1 = 40 мм: «Подшипник 208 ГОСТ 8338–75».
lбур1лев – длина буртика слева от червяка, т.е. расстояние от торца нарезанной
части червяка до торца внутреннего кольца шарикоподшипника: |
|
|
lбур1лев = К2 +δ1 |
− b1 , |
(6.22) |
где К2 ;δ1 и b1 |
2 |
|
– см. выше. |
|
Посадки, применяемые при установке входного вала:
•посадка внутреннего кольца подшипника на вал – ø40k6 (для dпод1 = 40 мм);
•посадка наружного кольца в отверстие стакана – ø80H7 (для Д = 80 мм);
•посадка стакана в отверстие прилива на корпусе – ø95 H 7 (для Дa = 95 мм). js 6
20