8 Проектирование фундаментов неглубокого заложения в осях б;5 по деформациям

8.1 Сбор нагрузок на фундаменты

Расчётные нагрузки для расчётов по II ГПС на обрез фундамента.

Расчётные нагрузки для расчётов по I ГПС на обрез фундамента.

8.2 Определение требуемых размеров подошвы фундаментов из условий применимости теории линейно деформируемых тел

- для столбчатого фундамента.

Расчетная допустимая нагрузка на грунт по условиям IIГ.П.С.

(R-P_IIср)/R≤0,05иР_IImax=38,25≤1,2R=46,77т/м²

8.3 Проверка среднего (Р_ср) и краевых давлений по подошве фундамента

(Р_max и Р_min)

В соответствии с принятой конструкцией фундамента вычисляется фактическая величина нагрузок на основание по подошве:

,

Рис. 17 Нагрузки действующие в уровне обреза и в уровне подошвы фундамента

e=M_II/N_II=31,2/489,4=6,37см<1/6l=70cм_, ;,

W=(b

8.4 Определение осадок фундамента

Построение эпюры ,,.

Рис.18 Эпюры ,,

-удельный вес и мощности выше расположенных слоев грунта.

,

;

Таблица 12

z, м		а
0	0	1	33,4
1	0,476	0,932	31 ,12
2	0,592	0,744	24,84
3	1,428	0,548	18,3
4	1,904	0,378	12,62
5	2,38	0,273	9,11
6	2,857	0,219	7,31
7	3,33	0,165	5,51
8 9	3,8 4,28	0,123 0,101	4,1 3,37

Высота сжимаемой толщи .

Определение осадок производится по методу послойного суммирования. Толщина элементарного слоя принимается .

Осадка элементарного слоя определяется как где

Суммарная осадка фундамента определяется в пределах сжимаемой толщи (Н_с)

Мощность сжимаемой толщи определяется из условия

при

Таблица 13

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1141	32,26	0,0226	6,95
2		27,98	0,0196
3	1800	21,57	0,0095
4	2711	15,46	0,0045
5	2477	10,86	0,0035
6	930	8,21	0,0070
7 8 9		6,41 4,8 3,73	0,0055 0,0041 0,0032

Средний модуль деформации в пределах 3 слоя:

Средний модуль деформации в пределах 5 слоя:

- Влияние фундамента в осях Б; 5 на проектируемый фундамент.

Рис.19 Разбиение прямоугольника влияния на прямоугольники с углами в (.) М

Точка М является угловой для 4-х прямоугольников загрузки:

l₁=7,5xb₁=1,9м; l₂=7,5xb₂=1,9м; l₃=3,3xb₃=1,9м; l₄=3,3xb₄=1,9м;

; ;

Мощность условного слоя

Расчеты приведены в табличной форме:

Таблица 14

0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63 3,15 3,68 4,2 4,7 5,26	1,00 0,9527 0,8006 0,6412 0,5189 0,4436 0,3553 0,2965 0,2522 0,2180 0,1882	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63 3,15 3,68 4,2 4,7 5,26	1,00 0,9527 0,8006 0,6412 0,5189 0,4436 0,3553 0,2965 0,2522 0,2180 0,1882	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63 3,15 3,68 4,2 4,7 5,26	1,00 0,9464 0,7685 0,5759 0,4295 0,322 0,2424 0,1946 0,1563 0,1289 0,1155	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63 3,15 3,68 4,2 4,7 5,26	1,00 0,9464 0,7685 0,5759 0,4295 0,322 0,2424 0,1946 0,1563 0,1289 0,1155	0 0,105 0,536 1,09 1,45 2,03 1,88 1,70 1,60 1,49 1,21

Таблица 15

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1141	0,053	0,000037	0,84см
2		0,32	0,00022
3	1800	0,813	0,00036
4	2711	1,27	0,00037
5	2477	1,74	0,00056
6	930	1,95	0,0016
7		1,79	0,0015
8		1,65	0,0014
9		1,545	0,0013
10		1,35	0,0011

- Влияние фундамента в осях Б; 4 на проектируемый фундамент.

Рис.20 Разбиение прямоугольника влияния на прямоугольники с углами в (.) М

Точка М является угловой для 4-х прямоугольников загрузки:

l₁=7,9xb₁=2,1м; l₂=7,9xb₂=2,1м; l₃=4,1xb₃=2,1м; l₄=4,1xb₄=2,1м;

; ;

Мощность условного слоя

Расчеты приведены в табличной форме:

Таблица 16

0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0	0 0,47 0,95 1,42 1,9 2,38 2,85 3,33 3,8 4,28 4,76	1,00 0,9629 0,8323 0,6855 0,541 0,463 0,3971 0,3295 0,2824 0,243 0,2112	0 0,47 0,95 1,42 1,9 2,38 2,85 3,33 3,8 4,28 4,76	1,00 0,9629 0,8323 0,6855 0,541 0,463 0,3971 0,3295 0,2824 0,243 0,2112	0 0,47 0,95 1,42 1,9 2,38 2,85 3,33 3,8 4,28 4,76	1,00 0,9602 0,8173 0,6511 0,5072 0,3958 0,3147 0,303 0,2064 0,1704 0,1428	0 0,47 0,95 1,42 1,9 2,38 2,85 3,33 3,8 4,28 4,76	1,00 0,9602 0,8173 0,6511 0,5072 0,3958 0,3147 0,303 0,2064 0,1704 0,1428	0 0,15 0,25 0,57 0,59 1,12 1,28 1,27 1,26 1,21 1,14

Таблица 17

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1141	0,075	0,000052	0,63x2=1,26см
2		0,2	0,00014
3	1800	0,41	0,00018
4	2711	0,58	0,00017
5	2477	0,85	0,00027
6	930	1,2	0,00108
7		1,275	0,00109
8		1,265	0,00108
9		1,235	0,00106
10		1,175	0,00101

Осадки от фундаментов в осях В; 4 и В; 6 можно прогнозировать на уровне 0,2…0,3см.

- Учет влияния нагрузки на полы здания на осадки фундаментов

Если нагрузка на полы устроенные по грунту в промышленных зданиях не задана, то принимается q=20КПа. Под рассчитываемым фундаментом по глубине сжимаемой толщи определяются дополнительные давления

для крайних фундаментов,

Таблица 18

z, м		а
0	0	1	2
1	0,476	0,932	1,86
2	0,592	0,744	1,488
3	1,428	0,548	1,096
4	1,904	0,378	0,756
5	2,38	0,273	0,546
6	2,857	0,219	0,438
7	3,33	0,165	0,33
8 9	3,8 4,28	0,123 0,101	0,246 0,202

Высота сжимаемой толщи .

Таблица 19

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1141	1,93	0,00013	0,242см
2		1,674	0,00011
3	1800	1,292	0,00057
4	2711	0,926	0,00027
5	2477	0,651	0,00021
6	930	0,492	0,0004
7 8 9		0,384 0,288 0,224	0,0003 0,00024 0,00019

Средний модуль деформации в пределах 3 слоя:

Средний модуль деформации в пределах 5 слоя:

- Определение полной и допустимой осадки фундамента

Допустимая величина осадок (S_u=10см) ограничивается из условий накопления неравномерных осадок в грунте основания S=6,95+0,84+0,3+0,3+0,63+0,63+0,242=9,892см≤S_u=10см