4.5.3 Определение осадок фундаментов от полов

Рис.12 Эпюры ,,

Если нагрузка на полы устроенные по грунту в промышленных зданиях не задана, то принимается q=20Кпа. Под рассчитываемым фундаментом по глубине сжимаемой толщи определяются дополнительные давления

для крайних фундаментов,

Таблица 6

z, м		а
0	0	1	1
1	0,625	0,89	0,89
2	1,25	0,6301	0,63
3	1,875	0,4192	0,4129
4	2,5	0,277	0,277
5	3,125	0,1933	0,1933
6	3,75	0,1438	0,1438
7	4,375	0,1093	0,1093
8	5	0,0848	0,0848
9	5,625	0,0783	0,0783
10	6,25	0,0571	0,0571

Высота сжимаемой толщи .

Таблица 7

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1141	0,945	0,00066	0,195
2		0,76	0,00053
3	2713	0,521	0,00015
4	2711	0,35	0,0001
5	2509	0,23	0,00007
6	930	0,169	0,00014
7		0,1265	0,00011

4.6 Определение полной и допустимой осадки фундамента

Допустимая величина осадок (S_u=10см) определяется по СниП “Основания зданий и сооружений” ограничивается из условий накопления неравномерных осадок в грунте основания S_полн=8,12см≤Su=10см.

4.7 Расчет крена фундаментов

4.7.1 Расчёт крена фундамента от изгибающего момента

При наличии горизонтальных и моментных нагрузок на фундамент грунты основания получают разную величину осадок в разных зонах подошвы – развиваются деформации крена, величина которого должна быть ограничена по работе надфундаментных конструкций

-предельно допустимая величина крена для здания;

E₀ и -модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания (при неоднородном основании принимается средневзвешенные величины по площади эпюры напряжений )

4.7.2 Расчёт крена фундамента от фундамента в осях б; 4(6)

1) Точка М лежит на ближнем краю проектируемого фундамента к влияющему фундаменту.

Рис.13 Разбиение прямоугольника влияния на прямоугольники с углами в (.) М

Точка М является угловой для 4-х прямоугольников загрузки:

l₁=6xb₁=1,9м; l₂=6xb₂=1,9м; l₃=2,8xb₃=1,9м; l₄=2,8xb₄=1,9м;

; ;

Мощность условного слоя

Расчеты приведены в табличной форме:

Таблица 9

	=z/b
0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,951 0,7972 0,6329 0,5042 0,4037	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,951 0,7972 0,6329 0,5042 0,4037	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,9428 0,7513 0,5520 0,4038 0,3022	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,9428 0,7513 0,5520 0,4038 0,3022	0 0,119 0,67 1,18 1,46 1,48

Н_сж=6,92м

Таблица 10

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	2711	0,0595	0,000017	0,32см
2		0,394	0,00011
3	930	0,925	0,0008
4 5		1,32 1,47	0,0011 0,0012

2) Точка М лежит на дальнем краю проектируемого фундамента к влияющему фундаменту.

Рис.14 Разбиение прямоугольника влияния на прямоугольники с углами в (.) М

Точка М является угловой для 4-х прямоугольников загрузки:

l₁=9,2xb₁=1,9м; l₂=9,2xb₂=1,9м; l₃=6xb₃=1,9м; l₄=6xb₄=1,9м;

; ;

Мощность условного слоя

Расчеты приведены в табличной форме:

Таблица 11

	=z/b
0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,953 0,8016 0,6442 0,5245 0,4323	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,953 0,8016 0,6442 0,5245 0,4323	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,951 0,7972 0,6329 0,5042 0,4037	0 0,52 1,05 1,58 2,1 2,63	1,00 0,951 0,7972 0,6329 0,5042 0,4037	0 0,0292 0,0642 0,1722 0,296 0,424

Н_сж=6,92м

Таблица 12

z, м	E,т/м		S, м	S, см
1	1254	0,0146	0,00001	0,001см

Рис.15 Влияние соседнего фундамента на крем проектируемого

Фундаменты по оси А; Г не входят в зону влияния фундаментов по осям Б; В.

Суммарная величина крена