107_2011
.pdf4)«Гидравлическое сопротивление трубопроводов» – задачи 29–37;
5)«Перемещение жидкостей и газов» – задачи 38–50;
6)«Разделение неоднородных систем под действием сил тяжести» – зада-
чи 51–57;
7)«Гидродинамика неподвижных и «кипящих» зернистых слоев» – зада-
чи 58–65;
8)«Фильтрование» – задачи 66–70;
9)«Центробежное разделение. Циклоны, центрифуги» – задачи 71–73;
10)«Перемешивание в жидких средах» – задачи 74, 75.
Контрольные задачи к работе № 2 охватывают такие темы, как:
1)«Тепловые балансы» – задачи 1, 2;
2)«Теплопроводность» – задачи 3–7;
3)«Конвективный перенос теплоты» – задачи 8–15;
4)«Теплопередача. Расчет теплообменников» – задачи 16–25;
5)«Выпаривание» – задачи 26–35;
6)«Основы массопередачи» – задачи 36–40;
7)«Абсорбция» – задачи 41–53;
8)«Перегонка и ректификация» – задачи 54–63;
9)«Сушка» – задачи 64–73;
10)«Адсорбция» – задача 74;
11)«Экстракция» – задача 75.
Таким образом, в контрольных работах представлены задачи только по тем темам, по которым на настоящий момент разработаны и содержатся в учебной ли- тературе наиболее обоснованные и обобщенные инженерные методики и зависимо- сти для расчетов соответствующих явлений, процессов и аппаратов. По мнению ав- торов, тематика таких задач является наиболее актуальной в повседневной практике инженера-технолога.
3.2. УКАЗАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ, ПОРЯДОК ИХ РЕЦЕНЗИРОВАНИЯ И ЗАЩИТЫ
Выполненная контрольная работа оформляется в ученической тетради (раз- мер 205×170 мм) или на листах белой бумаги формата А4 (297×210 мм), которые брошюруются либо помещаются в папку-скоросшиватель. Текст выполняется от руки синими или черными чернилами (пастой) либо печатным способом на бе- лорусском или русском языке. Цвет печати – черный. Рукописный текст должен быть разборчивым. Рисунки, схемы можно выполнить простым карандашом, до- пускается также их цветное исполнение.
Титульный лист должен быть подписан отчетливо и разборчиво. На нем необ- ходимо указать название специальности (специализации), учебный шифр, номер индивидуального задания, а также точный почтовый адрес студента и дату от- правки контрольной работы в университет. На титульном листе должны быть на- писаны номер контрольной работы и полное наименование дисциплины («Процес- сы и аппараты химической технологии», а не ПиАХТ).
Свою фамилию, имя и отчество студент обязан записать полностью (при ру- кописном исполнении – печатными буквами). В начале листа, следующего за титульным, повторно указывается код и номер задания, перечень номеров
21
задач, входящих в индивидуальное задание по контрольной работе, а также
ввиде двух последних цифр учебного шифра варианты исходных данных. Например: «Код задания 28. Задание 20. Задачи № 16, 39, 62. Варианты исход- ных данных 7, 3».
Далее последовательно приводятся полные тексты условий задач с необходи- мыми расчетными схемами (рисунками) и исходными данными соответственно ва- риантам, а также их решения. Между полным текстом задачи и ее решением запи- сывают краткое условие. На каждом из листов, на которых размещены тексты и решения задач, должны быть поля для записи замечаний рецензента. Ширина полей – не менее 30 мм. Для записи обобщающих замечаний по выполнению зада- чи необходимо оставить пробел не менее 50 мм.
Втексте решения студент дает алгоритм выполняемых действий в виде ис- пользуемых формул, зависимостей, логических рассуждений, расчеты по этим формулам, зависимостям. При этом записываются необходимые пояснения, обос- нования, ссылки на информацию.
Запись формулы проводится после пояснения параметра, который по ней рассчитывается. Затем дается пояснение (расшифровка) условных обозначений физических величин, констант, коэффициентов, впервые используемых при решении задачи (не работы в целом) и входящих в данную формулу. После проводят определение численных значений параметров, входящих в формулу, но не данных в условии задачи, а также не использовавшихся ранее при реше- нии задачи.
Численные значения параметров, которые взяты из справочной литературы, используемые формулы, не являющиеся общеизвестными, фундаментальными, отдельные теоретические обоснования, результаты, полученные из справочных графиков и номограмм, – должны иметь в тексте ссылки на источники информа- ции. Ссылку дают в необходимом месте в виде числа, заключенного в квадратные скобки. Это число должно соответствовать номеру источника информации в спи- ске литературы. Список литературы располагают в контрольной работе после текста решения последней задачи. Источники нумеруют согласно порядку ссылок на них в работе.
Результаты расчетов, а также справочные данные, полученные из таблиц,
втом числе интерполяцией, должны иметь точность не менее трех значащих цифр (но не более пяти). Точность справочных данных и результатов, полученных из но- мограмм, графиков, должна согласовываться с разрешающей способностью и мас- штабом этих номограмм и графиков. При этом она должна быть не менее двух зна-
чащих цифр. Примеры чисел, записанных с точностью до трех значащих цифр: 15 300; 1,53 105; 1,40 102; 1,76 10–3; 1,20 10–5; 0,0192; 0,00 170.
Втексте решений задач с целью облегчения ссылок, пояснений рекомендуется нумеровать расчетные формулы. Номер формулы записывается в круглых скобках арабскими цифрами справа напротив.
Пример оформления условия задачи и ее решения
Задача 12. Труба, из которой выполнен змеевик (рисунок), имеет внутренний диаметр d. Число витков змеевика N, диаметр витка, измеренный по оси его тру- бы, равен D. Абсолютная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы . Внутри змеевика со средней скоростью w движется жидкость. Средняя температу- ра жидкости t.
22
Определить потери давления, связанные с преодолением сил трения при движении жидкости в змеевике.
Дано: вариант 7, табл. 4.23: жидкость – бензол;
w = 0,8 м/с;
d = 32 мм = 0,032 м; N = 10;
вариант 4, табл. 4.24: t = 40°C;
D= 0,8 м;
=0,2 мм = 2 10−4 м.
Расчетная схема к решению задачи |
|
|
Решение. Потери |
давления, связанные |
|
с преодолением сил трения при движении жид- |
|
|
кости в змеевике Pзм, |
Па, рассчитывают по |
Схема змеевика |
формуле[3]: |
|
|
P |
= |
1 +3,5 |
d |
|
P , |
(1) |
|
|
|
||||||
зм |
|
|
|
|
тр |
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
где Pтр – потери давления на преодоление сил трения в прямой трубе длиной L, |
м, |
||||||
при условии, что L соответствует длине трубы змеевика. |
|
||||||
Длина трубы змеевика, м, |
|
|
|
|
|
|
|
|
L = πDN. |
|
(2) |
||||
L = 3,14 0,8 10 = 25,12. |
|
||||||
Потери давления на преодоление сил трения в прямой трубе |
|
||||||
P |
|
= λ L ρw2 |
, |
(3) |
|||
тр |
d |
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
где λ – коэффициент трения; ρ – плотность жидкости, кг/м3.
Значение λ рассчитывается в зависимости от величины числа Рейнольдса Re :
Re = |
wdρ |
, |
(4) |
|
μ |
||||
|
|
|
где μ – динамическая вязкость жидкости, Па с.
При температуре t = 40°C для бензола плотность ρ = 858 кг/м3 , динамическая вязкость μ = 5,5 10−4 Пас [3].
Re = 0,8 0,032−4858 = 3,994 104. 5,5 10
Re > 1 104 , режим движения бензола турбулентный, поэтому расчет λ необходи- мо проводить с учетом относительной шероховатости поверхности стенок трубы ε:
ε = d , |
(5) |
|
23 |
|
|
|
|
ε = |
2 10−4 |
= 6,25 10 |
−3 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
0,032 |
|
|
. |
|
|
|
|
|||||||||||||
Формула для расчета λ [3]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
|
= −2lg |
|
ε |
|
+ |
6,81 |
0,9 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
λ |
3,7 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После преобразований формула (6) принимает вид |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|
6,81 |
0,9 |
|
−2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
λ = 0,25 |
lg |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|||||||||
|
3,7 |
Re |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
6,25 10 |
−3 |
|
|
|
6,81 |
|
|
|
|
|
0,9 |
|
−2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
λ = 0,25 lg |
|
|
3,7 |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,0348. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3,994 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По формуле (3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
= 0,0348 25,12 858 0,82 |
|
|
= 7500 Па. |
||||||||||||||||||||
тр |
|
|
|
|
|
|
0,032 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
По формуле (1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
= 7500 |
1 + 3,5 0,032 |
= 8560 Па. |
||||||||||||||||||||
зм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ответ: Pзм = 8560 Па.
(6)
(7)
Работы, в которых при рецензировании выявлено значительное число ошибок, а также есть задачи, не выполненные или выполненные частично, не допускаются к защите. Они возвращаются студенту для исправления. Работа, направленная студентом на повторное рецензирование, должна содержать не только исправле- ния и дополнения, но и полный прежний текст со всеми замечаниями и пометками преподавателя-рецензента. Исправления, дополнения к решению каждой задачи, ответы на замечания преподавателя размещаются после текста ранее выполнен- ной работы, для каждой задачи отдельно.
Работы, которые имеют значительные отклонения от изложенных требований и указаний, неряшливо оформленные, с неразборчиво написанной фамилией, именем и отчеством студента, не рецензируются и возвращаются на переоформле- ние. Работы, выполненные не по заданию, а также, если исходные данные задач в них не соответствуют требуемым вариантам, не рецензируются и не возвращают- ся студенту. В таком случае студент оповещается, что работу следует выполнить по заданию с соблюдением требуемых вариантов.
При наличии положительной рецензии студент защищает контрольную рабо- ту во время лабораторно-экзаменационной сессии. Защита проводится в форме со- беседования.
24
4.ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ИРАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ
4.1.ПАРАМЕТРЫ СОСТОЯНИЯ И СВОЙСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ
4.1.1.Параметры состояния жидкостей и газов
Температура характеризует интенсивность теплового движения частиц, обра- зующих систему (вещество, материал), определяется как производная энергии тела на его энтропию. В современной практике измерения температур используется термодинамическая шкала Кельвина. Единица измерения температуры T в ней – Кельвин (К). Наряду с термодинамической шкалой допускается использование шкалы Цельсия. По шкале Цельсия измерение температуры t производится в градусах Цельсия (°C, град). Взаимосвязь между температурами, выраженными по термодинамической шкале и шкале Цельсия, следующая:
T = t + 273,15. (4.1)
В таком случае 273,15 К соответствует 0°C. Разность (изменение) температур, выраженных по термодинамической шкале и шкале Цельсия, численно равна.
Давление – величина, характеризующая интенсивность сил, действующих на поверхность по нормали к ней. При равномерном распределении сил по поверхно- сти давление равно отношению силы к площади поверхности. Размерность давле- ния в СИ – Па (Паскаль); Н/м2.
Абсолютное давление – истинное гидростатическое давление среды. Гидроста- тическое давление – давление в данной точке жидкости или газа.
Барометрическое (атмосферное) давление – давление столба атмосферного воздуха в данном месте Земли в данный момент времени. Нормальное барометри-
ческое давление (нормальное давление) P =1,013 105 Па. |
Его величина, выра- |
|||
женная в других, внесистемных единицах 0измерения: |
760 мм рт. ст.; |
1,03 кгс/см2 |
||
(килограммсила на сантиметр |
квадратный); 1,03 ат |
(техническая |
атмосфера); |
|
1,00 атм (физическая атмосфера). |
|
|
|
|
Избыточное давление P , |
Па, – разность абсолютного |
P , Па, и барометри- |
||
ческого P , Па, давлений: изб |
|
|
абс |
|
бар |
Pизб = Pабс − Pбар. |
|
|
(4.2) |
|
|
|
||
|
|
|
|
25 |
В случаях, когда величина Pбар не указана, принимают Pбар = P0 .
Понятие разрежение (устаревший термин – вакуум, современным стандартом использование в научно-технической литературе не допускается) Pразр, Па, исполь-
зуется, если абсолютное давление в объекте (системе) ниже барометрического:
Pразр = Pбар − Pабс. |
(4.3) |
Общее наименование приборов для измерения давления – манометры. Соб- ственно манометры – приборы для измерения избыточного давления. Дифферен- циальные манометры – приборы для измерения разности (перепада) давлений в двух точках (зонах) системы (аппарата, установки и т. п.). Барометры – приборы для измерения абсолютного давления атмосферного воздуха. Вакуумметры – приборы для измерения разрежения. В случаях, если в тексте не указаны вид давления и тип прибора, показания которого приводятся, следует принимать, что упомянутое давление – абсолютное.
4.1.2. Плотность
Плотность ρ, кг/м3, – масса единицы объема вещества (материала):
ρ = m |
, |
(4.4) |
V |
|
|
где m – масса, кг; V – объем, м3.
Относительная плотность (для жидкостей) ρ – отношение плотности жидкости
ρ к плотности воды при +4°C: |
|
|
|
ρ = |
ρ |
, |
(4.5) |
|
|||
|
ρв |
|
где ρв – плотность воды, кг/м3.
Плотность по воздуху – отношение плотности газа (газовой смеси) к плотности воздуха при равных их температуре и давлении.
Коэффициент объемного температурного расширения βt , К–1, показывает относи-
тельное увеличение объема жидкости (газа) при ее неизменной массе и повышении тем- |
||||||
пературы на 1 К. Значение плотности жидкости ρ , кг/м3, при температуре T, К, опреде- |
||||||
ляетсяпоизвестнойвеличине ее плотности ρ , |
t |
|
|
|||
кг/м3, притемпературе T , К, поформуле |
||||||
|
|
1 |
|
|
1 |
|
ρt = |
|
ρ1 |
|
. |
(4.6) |
|
1 −βt |
(T |
−T1 ) |
||||
|
|
|
||||
Удельный объем υ, м3/кг, – объем, занимаемый 1 кг вещества (материала): |
||||||
|
υ = |
1 . |
|
|
(4.7) |
|
|
|
ρ |
|
|
|
Плотность жидкой смеси (неассоциированного раствора жидкостей, эмульсий) ρсм, кг/м3, состоящей из n компонентов, следующая:
n |
|
ρсм = ∑ρici , |
(4.8) |
i=1
или
26
|
ρсм = |
|
1 |
|
|
|
|
|
, |
|
(4.9) |
||||
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
∑ ρxi |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
i=1 |
i |
|
|
|
|
||||
где |
ρ – плотность i-того компонента, кг/м3; |
c – объемная доля |
i-того компонента, |
||||||||||||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
||
м3/м3 смеси; x – массовая доля i-того компонента, кг/кг смеси. |
|
||||||||||||||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотность идеального газа ρ0 , кг/м3, при нормальных термодинамических ус- |
||||||||||||||
ловиях (температура T = 273,15 К, давлениеP =1,013 105 Па) |
|
||||||||||||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
ρ |
= |
|
|
M |
|
|
|
, |
|
(4.10) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
0 |
|
|
22,4 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где M – молярная масса газа, кг/кмоль. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Формула (4.10) применима для расчета плотности газовой смеси при нормаль- |
||||||||||||||
ных условиях. Вместо молярной массы индивидуального газа M в таком случае |
|||||||||||||||
подставляют молярную массу смеси Mсм, |
|
|
кг/кмоль, |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Mсм |
= ∑Mi yi , |
(4.11) |
||||||||||||
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
где yi – молярная доля i-того компонента смеси, кмоль/кмоль смеси. |
|||||||||||||||
|
Плотность идеального газа (газовой смеси) при условиях, отличных от нор- |
||||||||||||||
мальных термодинамических |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ = |
PM |
, |
|
|
|
(4.12) |
||||||||
или |
|
|
|
|
RT |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
T0 , |
|
||||||||
|
ρ = ρ |
|
|
|
P |
(4.13) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
0 P T |
|
|||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
P – давление, Па; M – молярная масса газа (газовой |
смеси), кг/кмоль; |
|||||||||||||
R = 8314 Дж/(кмоль К) – универсальная газовая постоянная; T – температура, К. |
|||||||||||||||
|
Плотность газовой смеси также можно рассчитать по формуле (4.8). При этом |
||||||||||||||
для идеального газа ci = yi . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотность суспензии ρсусп, кг/м3, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρсусп = ρж (1 −cтв ) +ρтвcтв, |
(4.14) |
|||||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρсусп = |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
, |
(4.15) |
||||
|
1 − xтв |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
+ xтв |
|
||||||||||||
|
|
|
ρж |
|
|
|
|
ρтв |
|
где ρж и ρтв – плотности жидкости и твердого материала, составляющих суспензию, соответственно, кг/м3; cтв – объемная доля твердой фазы в суспензии, м3/м3 суспен- зии; xтв – массовая доля твердой фазы в суспензии, кг/кг суспензии.
Плотность индивидуальных газов при нормальных условиях может быть оп- ределена по справочным таблицам и расчетным путем.
Плотность индивидуальных жидкостей при различных температурах опреде- ляется по справочным таблицам (графикам). Величина плотности жидкости также
27
может быть рассчитана по известной плотности ее при определенной температуре (обычно 293 или 298 К) и βt .
Плотность ассоциированных растворов жидкостей больше ее величины, рас- считанной по формулам (4.8) и (4.9), вследствие сжатия ввиду возникновения физико-химических связей между разнородными молекулами. Точные значения плотности таких растворов в зависимости от их состава и температуры опреде- ляются по справочным данным. Для приближенных расчетов при отсутствии справочных данных можно применять зависимости (4.8) и (4.9).
Использование формул (4.10), (4.12), (4.13) дает в большинстве случаев доста- точную для инженерных расчетов точность при диапазонах давлений от 0,001 до 10 МПа и температур от 100 до 1500 К.
4.1.3. Вязкость
Вязкость – свойство сплошной среды (жидкости, газа) оказывать сопротивление перемещению, обусловленное внутренними молекулярными взаимодействиями в движущейся среде. Это сопротивление проявляется в возникновении касательных напряжений τ, Н/м2, на поверхностях слоев жидкости. Для ньютоновских жидкостей
dw |
(4.16) |
|
τ = −μ dn , |
||
|
где μ – коэффициент динамической вязкости (динамическая вязкость), Па с; dwdn – градиент скорости, с–1.
Винженерной практике величину μ определяют по справочным таблицам
играфикам. Для газа, если известно его динамическая вязкость μ0 , Па с, при нор- мальной термодинамической температуре T0 = 273,15 К вязкость μ, Па с, при тем- пературе T с достаточной точностью определяют по формуле
|
|
T0 |
+ |
C |
|
T |
|
|
1,5 |
(4.17) |
||
μ = μ0 |
|
|
|
|
, |
|||||||
|
|
T +C |
T0 |
|
||||||||
где C – постоянная Сатерленда для данного газа, К. |
|
|||||||||||
Длясмесигазовдинамическуювязкость μсм, |
|
Пас, можнорассчитатьпозависимости |
||||||||||
μ |
см |
= |
|
Mсм |
|
|
, |
(4.18) |
||||
n |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
y M |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
∑ |
i |
|
i |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
i=1 |
μi |
|
|
|
|
|
|||
где Mсм – молярная масса газовой смеси, кг/кмоль; n |
– число компонентов смеси; |
yi – молярная доля i-того компонента смеси, кмоль/кмоль смеси; Mi – молярная масса i-того компонента смеси, кг/кмоль; μi – динамическая вязкость i-того компонента сме- си, Пас.
Динамическая вязкость газов (газовых смесей) мало зависит от величины дав- ления и в пределах давлений от 0,001 до 3 МПа может быть принята постоянной при проведении инженерных расчетов.
Для жидкостей четких, обобщающих, достаточно точных зависимостей для расчета вязкости с учетом изменения ее температуры не существует. Для жидких растворов, образованных из неассоциированных жидкостей, вязкость μр, Па с, мо- жет быть приближенно рассчитана по формуле
28
n |
|
|
∑(xi lg μi ) |
, |
(4.19) |
μр =10i=1 |
где n – число компонентов смеси; xi – молярная доля i-того компонента в рас- |
|||||
творе, кмоль/кмоль раствора; μi |
– динамическая вязкость i-того компонента рас- |
||||
твора, Па с. |
|
|
|
|
|
|
Для суспензий, содержание твердой фазы в которых не более 0,1 м3/м3, дина- |
||||
мическую вязкость μсусп, Па с, приближенно рассчитывают по зависимости |
|
||||
|
|
|
μсусп = μж (1 +2,5cυ ), |
(4.20) |
|
где |
μж – динамическая вязкость жидкости – сплошной фазы суспензии, |
Па с; |
|||
c – объемная доля (концентрация) твердой фазы в суспензии, м3/м3 суспензии. |
|||||
υ |
Величину μ |
сусп |
при 0,1 м3/м3 |
< c <0,3 м3/м3 можно приближенно определить по |
|
формуле |
|
υ |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
μсусп = 0,59μж (0,77 −cυ )−2 . |
(4.21) |
При использовании формул (4.18)–(4.21) в них подставляют значения μi (μж ) при соответствующих температурах.
Коэффициент кинематической вязкости (кинематическая вязкость) – ком- плексная физическая константа жидкости или газа, определяющая их механиче- скую инерционность. Коэффициент кинематической вязкости ν, м2/с, связан с ко- эффициентом динамической вязкости зависимостью
ν = |
μ |
, |
(4.22) |
|
ρ |
|
|
где ρ – плотностьжидкости(газа) прирабочихусловиях(давление итемпература), кг/м3.
4.1.4. Поверхностное натяжение
Поверхностное натяжение на границе раздела фаз σ, Дж/м2, характеризуется величиной энергии, необходимой для образования 1 м2 поверхности раздела на этой границе. Единица измерения σ может быть выражена в ньютонах на метр (Н/м). Для границ раздела жидкость – газ (пар) при инженерных расчетах величи- ну σ можно принять, не зависящей от природы газа (пара). В справочных данных обычно значение σ приводят для жидкостей в зависимости от их температуры на границе их раздела с воздухом или собственным паром. Для эмульсий поверх-
ностное натяжение на границе раздела двух жидкостей, их образующих σэ, Дж/м2, |
|
приближенно рассчитывают по формуле |
|
σэ = σ1 −σ2 , |
(4.23) |
где σ1 и σ2 – поверхностные натяжения жидкостей, образующих эмульсию, на гра- нице раздела с воздухом (собственными парами), Дж/м2.
Дополнительную информацию о значениях плотности, вязкости, поверхност- ного натяжения жидкостей (газов), методах их определения и расчета можно полу- чить из пособий [4–6, 35, 103], справочников [31, 32, 41, 62, 64, 65], монографий [36, 37] и других источников.
29
4.2.ГИДРОСТАТИКА
4.2.1.Основные определения
Гидростатика – раздел гидравлики, рассматривающий жидкость в состоя- нии покоя.
Свободная поверхность – поверхность раздела между жидкостью и газовой фа- зой (в отдельных случаях – другой несмешивающейся жидкостью).
Внешнее статическое давление – давление на свободную поверхность жидкости. Избыточное гидростатическое давление– давление, создаваемоестолбом жидкости. В литературе внешнее статическое давление часто именуют статическим дав-
лением, а избыточное гидростатическое давление – гидростатическим. При даль- нейшем изложении материала в пособии будут использоваться указанные терми-
ны. Полное гидростатическое давление P, Па, |
|
P = Pс + Pгс, |
(4.24) |
где Pс и Pгс – статическое и гидростатическое давления соответственно, Па.
Pгс = ρgh, |
(4.25) |
где ρ – плотность жидкости, кг/м3; g – ускорение свободного падения, м/с2; h – глу- бина погружения точки, для которой определяется Pгс относительно свободной по- верхности (высота уровня жидкости над точкой), м.
Статическое давление действует во всех направлениях одинаково.
Напор характеризует высоту столба конкретной жидкости (имеющей опреде- ленную плотность), создающего данную величину давления. Таким образом:
– статический (пьезометрический) напор hс, м, |
|
|||
h = |
Pс |
; |
(4.26) |
|
ρg |
||||
с |
|
|
– гидростатический (геометрический, высотный напор,
hгс = h из формулы (4.25);
– полный гидростатический напор hп, м,
P
hп = ρgс +h.
нивелирная высота)
(4.27)
4.2.2. Основное уравнение гидростатики
Основное уравнение гидростатики для состояния абсолютного покоя жидкости:
Pс +ρgh = const, |
(4.28) |
||
или |
|
|
|
|
Pс |
+h = const. |
(4.29) |
|
ρg |
||
|
|
|
Для двух точек, расположенных в однородной жидкости, при условии, что глу- бины погружения этих точек относительно расположенных над ними свободных поверхностей различны, уравнение (4.28) имеет вид
30