Kalishuk_D_G_PiAKhT_2011
.pdfОпределить:
1)объемную производительность группы циклонов по газу (привести к нор- мальным условиям);
2)гидравлическое сопротивление одиночного циклона;
3)массу пыли, выгружаемой из бункера-пылесборника группы циклонов за одни сутки.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 5.145, по предпоследней цифре – из табл. 5.146.
Таблица 5.145
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
|
||||||||||
N |
2 |
3 |
4 |
6 |
8 |
2 |
3 |
4 |
6 |
8 |
||
|
H, м |
77 |
82 |
105 |
100 |
84 |
87 |
97 |
90 |
95 |
102 |
|
t, °С |
30 |
120 |
50 |
190 |
70 |
210 |
130 |
80 |
140 |
160 |
||
η, % |
91,5 |
94,5 |
93,5 |
95,5 |
98,5 |
92,5 |
93,5 |
94,0 |
96,0 |
97,0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.146 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
|
||||||||||
D, мм |
400 |
450 |
500 |
550 |
600 |
650 |
700 |
750 |
800 |
350 |
||
α, град |
15 |
11 |
15 |
15 |
24 |
15 |
11 |
24 |
24 |
11 |
||
Корпус |
Н |
Н |
Н |
У |
Н |
У |
Н |
Н |
Н |
Н |
||
|
|
103, кг/м3 |
20 |
25 |
30 |
48 |
65 |
80 |
50 |
42 |
36 |
33 |
C |
||||||||||||
ρ0 , кг/м3 |
1,20 |
1,15 |
1,22 |
1,25 |
1,35 |
1,37 |
1,32 |
1,28 |
1,24 |
1,18 |
Примечание. Н – нормальный; У – укороченный.
Задача 72
Воздух, объемный расход которого при нормальных условиях составляет V , не- обходимо очистить от пыли в циклоне НИИОГАЗ типа ЦН (рис. 5.63). Предполагает- ся использовать для очистки циклон с углом наклона входного патрубка к горизонта- ли α и корпусом нормальной длины. Очистку следует вести в оптимальных условиях, т. е. при потерях напора в циклоне 70 ± 15 м. Температура воздуха T, давление его на P ниже атмосферного. Ширина входного патрубка для всех типов циклонов B = 0,26D, где D – внутренний диаметр корпуса циклона. Высота входного патрубка циклонов H: для ЦН-11 – 0,48D; ЦН-15 – 0,66D; ЦН-24 – 1,11D.
Определить:
1)диаметр нормализованного циклона;
2)гидравлическое сопротивление циклона;
3)центробежный фактор разделения на участке входа воздуха в циклон.
При расчетах центробежного фактора разделения принять: направление и ве- личина полной скорости воздуха на входном участке циклона (в кольцевом зазоре между стенками корпуса и выхлопного патрубка) соответствует ее направлению и величине во входном патрубке; средняя линия вращения потока в кольцевом за- зоре имеет диаметр, равный 0,8D.
221
Рис. 5.63. Схема циклона НИИОГАЗ марки ЦН:
1 – корпус; 2 – днище; 3 – крышка; 4 – входной патрубок; 5 – выхлопной патрубок
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 5.147, по предпоследней цифре – из табл. 5.148.
Таблица 5.147
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
V 10–3, м3/ч |
2,20 |
1,25 |
4,00 |
0,75 |
3,60 |
3,40 |
3,00 |
1,80 |
2,70 |
1,45 |
|
P, кПа |
2,0 |
2,5 |
4,5 |
6,0 |
6,5 |
3,0 |
3,5 |
5,0 |
5,5 |
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.148 |
||
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
α, градус |
11 |
15 |
24 |
11 |
15 |
24 |
11 |
15 |
24 |
15 |
|
T, К |
440 |
530 |
310 |
360 |
380 |
400 |
420 |
450 |
340 |
490 |
222
Задача 73
Внутренний диаметр цилиндрического ротора фильтрующей центрифуги D ,
длина ротора L (рис. 5.64). Максимальная частота вращения ротора центрифу- ги n. При работе центрифуги внутри ее ротора находится G суспензии, которая имеет среднюю плотность ρ.
Рис. 5.64. К расчету давления на стенку центрифуги
Определить:
1)максимальное давление на стенку ротора от слоя суспензии;
2)максимальноезначениефактораразделения, достигаемоеприработецентрифуги. Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 5.149,
по предпоследней цифре – из табл. 5.150.
Таблица 5.149
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
|||||||||||
D, м |
0,63 |
0,80 |
1,25 |
1,60 |
1,00 |
1,20 |
1,25 |
1,32 |
0,63 |
0,90 |
||
L, |
м |
0,40 |
0,40 |
0,50 |
0,50 |
0,75 |
0,60 |
1,00 |
1,00 |
0,20 |
0,32 |
|
n, |
с–1 |
32 |
25 |
16 |
13 |
25 |
17 |
25 |
20 |
40 |
17 |
|
G, |
кг |
80 |
125 |
400 |
630 |
450 |
480 |
760 |
940 |
50 |
145 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.150 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
|||||||||||
ρ, кг/м3 |
1050 |
1300 |
1030 |
1170 |
1120 |
1240 |
1210 |
1100 |
1160 |
1190 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
223 |
Задача 74
В вертикальной емкости диаметром D |
|
|
|
предусматривается осуществление |
пере- |
|
|
мешивания жидкой среды (рис. 5.65), вяз- |
|
|
|
кость которой составляет μ, а плотность – ρ. |
|
|
|
Диаметр мешалки примерно в ГD |
раз |
|
|
меньше диаметра емкости. Номинальная |
|
|
|
частота вращения мешалки и ее диа- |
|
|
|
метр должны соответствовать требовани- |
|
|
|
ям ГОСТ 20680. Окружную скорость ме- |
|
|
|
шалки принять из рекомендуемого диапа- |
|
|
|
зона окружных скоростей для данного типа |
|
|
|
1 |
|||
мешалки. |
|
|
|
Определить: |
|
|
|
1) диаметр мешалки и ее частоту вра- |
|
|
|
щения; |
|
|
|
2) установочную мощность привода ме- |
|
|
|
шалки. |
|
|
|
Установочную мощность двигателя ме- |
|
|
|
шалки принять примерно в три раза боль- |
Рис. 5.65. Схема вертикального аппарата |
||
шей, чем номинальная мощность мешалки, |
с мешалкой: |
||
и выбрать из ряда номинальных мощно- |
1 – аппарат (емкость); 2 – мешалка; |
||
3 – вал мешалки; 4 – редуктор; |
|||
стей по ГОСТ 20680. |
|
5 – электродвигатель |
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 5.151, по предпоследней цифре – из табл. 5.152.
Таблица 5.151
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|||||||||||
D, м |
|
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
2,0 |
|
ρ, кг/м3 |
|
1450 |
930 |
1070 |
890 |
1220 |
1430 |
1340 |
1030 |
1110 |
1360 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.152 |
||
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
|||||||||||
Тип мешалки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
по ГОСТ 20680 |
01 |
02 |
03 |
04 |
05 |
07 |
21 |
24 |
25 |
01 |
||
ГD |
2 |
4 |
3 |
4 |
2 |
2 |
3 |
4 |
3 |
3 |
||
μ, мПа с |
500 |
1500 |
160 |
70 |
20 |
12 |
5 |
2 |
35 |
100 |
Задача 75
Двигатель мощностью N будет использован для привода мешалки. Угловая скорость вращения вала двигателя ω. Мешалкой предусмотрено перемешивать жид- кую среду, плотность которой ρ, а вязкость μ. Перемешивание будет осуществляться
224
6.ЗАДАЧИ
ККОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЕ № 2
Задача 1
В поверхностный конденсатор-холодильник (рис. 6.1), работающий под атмо- сферным давлением, подается насыщенный пар. В нем пар полностью конденсирует- ся, а полученный конденсат переохлаждается на t ниже температуры насыщения. Расход пара при рабочих условиях составляет V. В окружающую среду рассеивается β от тепла, которое выделяется при охлаждении горячего теплоносителя.
Рис. 6.1. Движение пара, конденсата и охлаждающего агента в конденсаторе-холодильнике: ts – температура насыщения
Определить расход тепла, передаваемого в конденсаторе-холодильнике, к охлаж- дающему агенту.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.1, по предпоследней цифре – из табл. 6.2.
Таблица 6.1
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
||||||||||||
Пар |
Бензол |
Толуол |
ЭтанолМета- |
Бута- |
Изопро- |
Уксус- |
Ацетон |
Пропа- |
Сероуг- |
|||
|
|
|
|
нол |
нол |
панол |
наякис- |
|
нол |
лерод |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
лота |
|
|
|
|
β, % |
2,5 |
4,0 |
3,0 |
5,0 |
4,0 |
3,5 |
4,5 |
3,5 |
3,0 |
5,0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|||||||||||
V, м3/ч |
2000 |
3000 |
2500 |
3500 |
4000 |
|
4500 |
2500 |
5000 |
1500 |
1000 |
|
t, °С |
24 |
22 |
20 |
18 |
14 |
|
12 |
14 |
10 |
26 |
28 |
226
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|||
|
|
|
|||||||||||
Vа, м3 |
1,5 |
1,6 |
1,4 |
1,7 |
1,3 |
1,8 |
2,0 |
2,1 |
2,5 |
2,3 |
|
||
tн, °С |
20 |
18 |
22 |
24 |
26 |
28 |
25 |
23 |
21 |
19 |
|
||
Pизб, |
бар |
2,0 |
1,8 |
1,6 |
1,4 |
1,2 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
|
|
Qпот, |
кВт |
5,0 |
5,4 |
5,2 |
4,8 |
4,6 |
5,6 |
5,5 |
4,3 |
4,0 |
3,8 |
|
|
τ, ч |
|
2,0 |
2,2 |
2,1 |
2,3 |
2,5 |
2,4 |
1,9 |
1,8 |
1,6 |
1,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|||
|
|
|
|||||||||||
Vгп, дм3 |
150 |
135 |
145 |
140 |
130 |
125 |
160 |
180 |
200 |
120 |
|
||
ρ |
|
1,20 |
1,05 |
0,95 |
0,98 |
1,00 |
1,12 |
1,15 |
1,25 |
0,85 |
1,22 |
|
|
c, Дж/(кг К) |
3000 |
3100 |
2800 |
2700 |
2600 |
2900 |
3250 |
3400 |
3500 |
3000 |
|
||
β, % об. |
85 |
84 |
83 |
82 |
81 |
80 |
79 |
78 |
77 |
76 |
|
Задача 3
По стальному трубопроводу, изготовленному из трубы диаметром dн ×δст, транспортируется водяной пар. Пар имеет давление P и влажность 0,05 кг/кг. Тепло- изоляция паропровода выполнена из минераловаты, слой которой имеет толщину δи и защищен снаружи от механических воздействий стеклотканью толщиной δс = 0,3 мм (рис. 6.3). Температура наружной поверхности теплоизоляции tн.
227
Рис. 6.3. Схема теплоизоляции паропровода
Определить часовые потери тепла с 1 м2 наружной поверхности теплоизоля- ции паропровода.
Температуру внутренней поверхности стенки трубы принять на 0,5°C ниже температуры пара. Коэффициент теплопроводности стеклоткани 0,04 Вт/(м К).
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.5, по предпоследней цифре – из табл. 6.6.
Таблица 6.5
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||||
|
|||||||||||||
dн, мм |
45 |
57 |
63 |
76 |
89 |
108 |
133 |
159 |
173 |
219 |
|||
δст, мм |
3 |
4 |
4,5 |
5 |
6 |
6 |
7 |
8 |
8 |
9 |
|||
P, МПа |
0,4 |
0,6 |
0,5 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,2 |
1,0 |
1,3 |
1,5 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.6 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
||
0 |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|
|||||||||||
δи, мм |
30 |
32 |
|
40 |
40 |
45 |
50 |
50 |
|
55 |
55 |
60 |
|
tн, °C |
40 |
42 |
|
38 |
39 |
40 |
42 |
41 |
|
44 |
43 |
45 |
|
Марка стали |
ВСт3сп |
Сталь20 |
15Х |
12ХН2 |
08Х13 |
ВСт3спСталь20 |
15Х |
12ХН2 |
08Х13 |
Задача 4
В кубе ректификационной колонны под давлением P кипит жидкость. Доля низкокипящего компонента в жидкости незначительна, вследствие чего ее теп- лофизические свойства можно принять такими же, как и высококипящего компо- нента (ВКК). Стенка куба колонны (рис. 6.4) выполнена из стального листа тол- щиной δст. Температура наружной поверхности кожуха тепловой изоляции куба
не должна превышать 40°C, а удельные тепловые потери в окружающую среду q. Теплоизоляционный материал – минераловата. Тепловая проводимость
загрязнений стенки куба со стороны кипящей жидкости 1 . rз
228
Рис. 6.4. Схема куба колонны:
1 – стенка куба; 2 – теплоизоляционный слой; 3 – кожух
Определить минимальную допустимую толщину теплоизоляционного слоя. Температуру наружной поверхности загрязнений со стороны жидкости принять рав-
ной температурекипенияжидкости. Термическим сопротивлением кожуха пренебречь. Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.7,
по предпоследней цифре – из табл. 6.8.
Таблица 6.7
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
|
9 |
||
|
|
|
|||||||||||
P, кПа |
140 |
100 |
110 |
160 |
170 |
190 |
130 |
180 |
|
150 |
|
120 |
|
δст, мм |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
6 |
8 |
10 |
|
12 |
|
14 |
|
q, Вт/м2 |
130 |
110 |
115 |
140 |
145 |
155 |
125 |
150 |
|
135 |
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
||||||||||||
ВКК |
Вода |
Бензол |
|
Мета- |
Этанол |
Тетра- |
Толуол |
Дихлор- |
Хлоро- |
Этил- |
Уксус- |
||
|
|
|
|
нол |
|
хлорид |
|
этан |
форм |
ацетат |
наякис- |
||
|
|
|
|
|
|
углеро- |
|
|
|
|
|
лота |
|
|
|
|
|
|
|
да |
|
|
|
|
|
|
|
Марка стали |
ВСт3сп |
Сталь20 |
15Х |
12ХН2 |
08Х13 |
08Х18 |
08Х18 |
12Х18 |
08Х22 |
10Х17Н |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Н10 |
Н10Т |
Н9 |
Н6Т |
13М2Т |
||
1 , кВт/(м2 К) |
2,5 |
3,9 |
|
2,8 |
3,3 |
4,0 |
5,2 |
3,6 |
4,7 |
5,7 |
4,5 |
||
rз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
229 |
Задача 5
Вертикальная плоская стенка печи выполнена из огнеупорного кирпича и покрыта снаружи теплоизоляцией – слоем минераловаты (рис. 6.5). Ко- жух теплоизоляции изготовлен из стального листа толщиной 1,5 мм (марка стали ВСт3сп).
Толщины кирпичной стенки печи и слоя мине- раловаты δк и δм соответственно. Внутренняя поверхность стенки печи имеет температуру tв, наружная поверхность кожуха tн.
Определить:
1)плотность теплового потока через стенку печи;
2)температуру наружной поверхности кир- пичной стенки;
Рис. 6.5. Схема стенки печи |
|
3) часовые потери тепла в расчете на 1 м2 по- |
|||||||||||
верхности кожуха. |
|
|
|
|
|
||||||||
и ее теплоизоляции: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Исходные данные по последней цифре учеб- |
|||||||||||
1 – огнеупорный кирпич; |
|
||||||||||||
|
2 – минераловата; |
|
ного шифра выбирают из табл. 6.9, по пред- |
||||||||||
|
3 – стальной лист |
|
последней цифре – из табл. 6.10. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|
|
||||||||||
tн, °C |
|
45 |
|
43 |
41 |
39 |
44 |
|
42 |
40 |
38 |
45 |
40 |
δк , мм |
|
180 |
|
250 |
380 |
210 |
270 |
|
300 |
330 |
420 |
450 |
230 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|||
0 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|
|
||||||||||
tв,°C |
|
700 |
|
650 |
800 |
520 |
640 |
|
610 |
570 |
730 |
760 |
480 |
δм, мм |
|
200 |
|
270 |
250 |
160 |
180 |
|
240 |
150 |
200 |
210 |
120 |
Задача 6
Обогрев испарителя емкостного типа (рис. 6.6) ведется с использованием встроен- ного змеевика. Корпус испарителя имеет толщину δст и покрыт снаружи слоем теплоизоляции толщиной δиз. Удельная теплопроводность материалов стенки корпуса и теплоизоляции λст и λиз соответственно.
При работе испарителя наружная поверхность слоя теплоизоляции на- гревается до 45°С. Удельные тепловые потери в окружающую среду при этом составляют qпот, а температура внутренней поверхности стенки корпуса на 1 К ниже температуры кипящей жидкости.
Определить:
1)температуру кипения жидкости в испарителе;
2)давление насыщенного пара этой жидкости в испарителе.
230