Kalishuk_D_G_PiAKhT_2011
.pdfТаблица 6.68
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
xрн , кг/кг |
0,93 |
0,88 |
0,90 |
0,87 |
0,86 |
0,92 |
0,85 |
0,82 |
0,84 |
0,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xрк , кг/кг |
0,62 |
0,52 |
0,57 |
0,56 |
0,65 |
0,47 |
0,42 |
0,39 |
0,61 |
0,37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d, кг/кг |
1,15 |
1,16 |
1,17 |
1,18 |
1,19 |
1,20 |
1,21 |
1,22 |
1,14 |
1,13 |
|
tпол , К |
28 |
26 |
24 |
22 |
20 |
29 |
27 |
25 |
23 |
21 |
|
′атм. н , К |
5,0 |
7,0 |
6,0 |
7,5 |
8,0 |
4,0 |
8,5 |
9,0 |
6,5 |
9,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.69 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
F , м2 |
63 |
80 |
100 |
125 |
160 |
200 |
250 |
320 |
40 |
400 |
|
Pбк, кПа |
16 |
18 |
20 |
22 |
23 |
21 |
19 |
17 |
24 |
25 |
|
′атм. к , К |
26 |
24 |
22 |
20 |
19 |
21 |
23 |
25 |
18 |
17 |
|
K, Вт/(м2 К) |
1020 |
1200 |
1040 |
1180 |
1060 |
1080 |
1140 |
1100 |
1120 |
1220 |
|
PW , кПа |
1,5 |
1,8 |
2,0 |
2,2 |
2,3 |
2,1 |
1,9 |
1,7 |
2,4 |
2,5 |
Задача 35
Из барометрического конденсатора однокорпусной выпарной установки не- прерывного действия (рис. 6.35) отводится Vкв смеси конденсата вторичного па- ра и охлаждающей воды. Температура смеси tкв, а охлаждающей воды, пода- ваемой в конденсатор, – tв. Вторичный пар на входе в конденсатор имеет температуру на t большую, чем tкв. Выпарной аппарат установки вертикаль- ный трубчатый с естественной циркуляцией раствора и его кипением в зоне на- грева. Давление в сечении, проходящем через нижние концы труб греющей ка-
меры аппарата, на |
Pгс выше, чем давление над поверхностью кипящего |
||
раствора в сепараторе. |
Полезная разность температур в аппарате tпол, коэффи- |
||
циент теплопередачи – |
K. Водный раствор, поступающий в выпарной аппарат, |
||
содержит xн |
растворенного вещества. Массовая доля растворителя в упаренном |
||
растворе x |
рк |
. Температура раствора на входе в выпарной аппарат t . Тепловая |
|
|
|
н |
|
мощность аппарата на |
β больше расхода тепла на нагрев раствора и испарение |
растворителя. Греющим теплоносителем в установке является водяной насы- щенный пар. Конденсат греющего пара отводится из межтрубного пространства выпарного аппарата при температуре насыщения.
Определить:
1)массовый расход воды, подаваемой в конденсатор;
2)производительность (килограмм в секунду) выпарной установки по упарен- ному раствору;
3)расход греющего пара (килограмм в секунду);
4)поверхность теплообмена выпарного аппарата.
Гидравлической депрессией при расчетах пренебречь.
261
Рис. 6.35. Материальные потоки и их параметры в однокорпусной выпарной установке: 1 – выпарной аппарат; 2 – барометрический конденсатор
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.70, по предпоследней цифре – из табл. 6.71.
Таблица 6.70
Показатель |
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
||||||||||||
Растворенное |
KCl |
NaCl |
CaCl2 |
NaNO3 |
NH4NO3 |
CuSO4 |
ZnSO4 |
K2CO3 |
NaOH |
KOH |
||
вещество |
||||||||||||
xн, кг/кг |
0,10 |
0,12 |
0,05 |
0,08 |
0,34 |
0,14 |
0,06 |
0,08 |
0,18 |
0,16 |
||
xрк , кг/кг |
0,70 |
0,78 |
0,55 |
0,43 |
0,30 |
0,62 |
0,65 |
0,52 |
0,58 |
0,50 |
||
tкв, °C |
65 |
62 |
60 |
68 |
58 |
70 |
59 |
67 |
72 |
63 |
||
tпол ,°C |
25 |
27 |
26 |
20 |
18 |
23 |
22 |
21 |
19 |
24 |
||
β, % |
3,5 |
7,5 |
6,0 |
4,0 |
5,5 |
6,5 |
8,0 |
4,5 |
5,0 |
7,0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.71 |
||
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0 |
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|||||||||||
Vкв, м3/ч |
150 |
300 |
120 |
170 |
|
250 |
330 |
220 |
140 |
200 |
100 |
|
tв,°C |
24 |
25 |
26 |
27 |
|
28 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
|
t, °C |
4 |
5 |
6 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
4 |
5 |
6 |
|
Pгс, кПа |
18 |
32 |
20 |
30 |
|
22 |
28 |
24 |
26 |
31 |
25 |
|
tн, °C |
35 |
45 |
55 |
65 |
|
33 |
43 |
53 |
63 |
48 |
58 |
|
K, кВт/(м2 К) |
1,15 |
1,45 |
1,05 |
0,95 |
|
1,10 |
1,40 |
1,30 |
1,20 |
1,00 |
1,25 |
262
Задача 36
В абсорбере процесс поглощения целевого газового компонента жидкостью протекает при рабочем давлении Pр. Известно, что для взаимодействующей систе- мы газ – жидкость условия равновесия описываются законом Генри. В ходе испы- таний абсорбера при давлении Pи и температуре, соответствующей рабочей, полу- чены: коэффициент распределения вещества по фазам mи (при выражении содержания абсорбата в жидкости и газе в абсолютных молярных долях); коэффи- циенты массоотдачи в газовой и жидкой фазах βy и βx соответственно.
Определить для рабочих условий в абсорбере:
1)константу растворимости газа;
2)коэффициенты массопередачи по газовой и жидкой фазам;
3)лимитирующую процесс массопередачи фазу, сопоставив диффузионные со- противления в фазах.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.72, по предпоследней цифре – из табл. 6.73.
Таблица 6.72
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
Pр, МПа |
1,8 |
0,9 |
1,6 |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,0 |
1,5 |
0,8 |
1,7 |
|
mи |
300 |
345 |
275 |
250 |
315 |
285 |
370 |
260 |
400 |
390 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.73 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
Pи, кПа |
200 |
250 |
160 |
180 |
230 |
210 |
190 |
240 |
170 |
220 |
|
βx 104, кмоль/(м2 с) |
3,0 |
4,3 |
5,7 |
3,4 |
5,0 |
7,1 |
4,6 |
2,8 |
6,2 |
3,9 |
|
βy 103, кмоль/(м2 с) |
2,5 |
5,6 |
3,1 |
6,2 |
4,3 |
3,6 |
4,9 |
3,8 |
5,0 |
2,7 |
Задача 37
Молярный расход чистого растворителя (ЧР) в противоточном массообменном аппарате (абсорбере или десорбере, см. рис. 6.36) равен L, газа-носителя (ГН) – G. Рабочая линия аппарата при выражении составов фаз через относительные мо- лярные доли (ОМД) распределяемого компонента (РК) представляет отрезок пря- мой, описываемой уравнением
Y =YA + GL (X − XA ),
где Y и YA – текущая и максимальная ОМД РК в газовой фазе соответственно, кмоль/кмоль ГН; X и XA – текущая и максимальная ОМД РК в жидкой фазе соот- ветственно, кмоль/кмоль ЧР.
Равновесие между фазами в аппарате определяется по зависимости
Y * = mX,
где Y * – равновесная ОМД РК в газовой фазе, кмоль/кмоль ГН; m – коэффициент распределения вещества по фазам.
263
Рис. 6.36. Схемы противоточных массообменных аппаратов: а – абсорбера; б – десорбера
Минимальная ОМД РК в жидкой фазе XB в N раз меньше XA . Определить:
1)вид процесса в аппарате (абсорбция или десорбция);
2)среднюю движущую силу процесса по газовой и жидкой фазе, выраженную через ОМД РК.
Выполнить X−Y -диаграмму с линиями равновесия и рабочей. Отобразить на диаграмме движущую силу в обеих фазах на их входе и выходе из аппарата.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.74, по предпоследней цифре – из табл. 6.75.
Таблица 6.74
|
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
||||||||||
m |
|
100 |
102 |
92 |
108 |
104 |
98 |
106 |
96 |
90 |
94 |
L |
, кмоль |
104 |
107 |
96 |
113 |
109 |
102 |
111 |
100 |
95 |
98 |
|||||
G кмоль |
||||||||||||||||
N |
|
|
|
|
|
7,5 |
8,3 |
7,1 |
8,6 |
9,2 |
9,5 |
8,8 |
7,7 |
6,8 |
6,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.75 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
|
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
YA |
102, |
|
кмоль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
кмоль ГН |
4,8 |
3,2 |
4,1 |
2,6 |
1,9 |
3,4 |
4,6 |
1,4 |
2,2 |
3,6 |
||||||
|
|
|||||||||||||||
XA 104, |
|
кмоль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
кмоль ЧР |
3,5 |
3,9 |
5,2 |
3,0 |
1,3 |
2,3 |
6,2 |
2,0 |
1,5 |
2,4 |
|||||
|
|
|
||||||||||||||
264 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 38
В тарельчатый абсорбер, орошаемый водой, подается воздушно-аммиачная смесь, содержащая yн аммиака (рис. 6.37). Процесс абсорбции в аппарате протека- ет при средних давлении P и температуре t. Степень извлечения аммиака из га- зовой смеси ϕ. В подаваемой в абсорбер воде аммиак отсутствует. Содержание ам- миака в растворе, покидающем абсорбер, на A меньше равновесного.
Рис. 6.37. К расчету числа тарелок в абсорбере для поглощения аммиака
Определить число тарелок абсорбера при их средней эффективности η. Абсорбцию принять изотермической. Расчеты, необходимые для построе-
ния линии равновесия, выполнить, используя данные из справочного при- ложения.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.76, по предпоследней цифре – из табл. 6.77.
Таблица 6.76
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
y |
102, кмоль NH3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
кмоль смеси |
3,2 |
2,4 |
3,0 |
2,6 |
2,8 |
2,7 |
2,3 |
2,9 |
2,5 |
3,1 |
|
|
|||||||||||
P, |
кПа |
150 |
230 |
160 |
200 |
180 |
210 |
220 |
190 |
240 |
170 |
|
ϕ |
|
|
0,83 |
0,86 |
0,82 |
0,90 |
0,84 |
0,91 |
0,85 |
0,89 |
0,87 |
0,88 |
265
Таблица 6.77
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
t, °C |
26 |
35 |
27 |
34 |
28 |
33 |
29 |
32 |
30 |
31 |
|
A, % |
25 |
30 |
26 |
31 |
27 |
32 |
28 |
33 |
29 |
34 |
|
η |
0,43 |
0,52 |
0,50 |
0,45 |
0,48 |
0,47 |
0,49 |
0,46 |
0,44 |
0,51 |
Задача 39
В сечении А − А противоточного абсорбера (рис. 6.38) при давлении P и тем- пературе t1 рабочее содержание абсорбата в газовой смеси в N раз выше равно- весного и составляет y. Поглотителем в аппарате является вода.
очищенная газовая смесь
свежий абсорбент (вода)
газовая смесь на очистку
отработанный абсорбент
Рис. 6.38. К расчету изменения движущей силы в абсорбере при изменении температуры
Определить:
1)во сколько раз изменится движущая сила процесса в фазах (уменьшится, увеличится) при изменении температуры в сечении А−А до t2 ;
2)не вызовет ли сдвиг равновесия, обусловленный изменением температуры
всечении А−А возникновения десорбции.
При расчетах давление и рабочие составы фаз в сечении А−А принять неиз- менными.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.78, по предпоследней цифре – из табл. 6.79.
266
Таблица 6.78
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0 |
|
1 |
|
2 |
|
|
3 |
|
|
4 |
|
|
5 |
|
6 |
|
7 |
|
8 |
|
9 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Абсорбат |
|
|
Диок- |
Серово- |
Ацети- |
Хлор |
|
Бром |
|
Диок- |
Серово- |
Ацети- |
Хлор |
Бром |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
сид уг- |
дород |
|
лен |
|
|
|
|
|
|
|
сид уг- |
дород |
лен |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
лерода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лерода |
|
|
|
|
|
|
|
|||
t1, °C |
|
|
22 |
|
23 |
|
21 |
|
23 |
|
|
24 |
|
|
25 |
|
26 |
|
24 |
|
27 |
|
26 |
|||||
y 102, |
кмоль |
|
|
2,5 |
|
2,3 |
|
3,5 |
|
1,8 |
|
2,0 |
|
|
2,8 |
|
2,6 |
|
4,0 |
|
2,1 |
|
2,4 |
|||||
кмоль смеси |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.79 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0 |
|
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
7 |
|
8 |
|
9 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
t2 , °C |
|
18 |
|
30 |
|
19 |
|
29 |
|
17 |
|
31 |
|
16 |
|
32 |
|
15 |
|
33 |
||||||||
P, МПа |
|
1,6 |
|
2,1 |
|
1,8 |
|
2,0 |
|
1,5 |
|
2,3 |
|
1,4 |
|
2,4 |
|
1,2 |
|
2,5 |
||||||||
N |
|
1,42 |
|
1,48 |
|
1,57 |
|
1,55 |
|
1,45 |
|
1,53 |
|
1,51 |
|
1,47 |
|
1,52 |
|
1,44 |
Задача 40
В массообменном аппарате противоточного типа из фазы A в фазу B пе- реходит распределяемый компонент C (рис. 6.39). Массовая доля компонента
C в фазе |
A на входе ее в аппарат yн, на выходе из аппарата – yк. Фаза B |
||||
на входе в аппарат компонента C не содержит. Массовая доля компонента C |
|||||
в фазе |
B |
на выходе из аппарата в N раз меньше |
|||
равновесной. |
Массовый расход фазы A, |
поступа- |
|||
ющей в аппарат, Gн. Равновесие между |
фазами |
||||
при рабочих условиях в аппарате описывается урав- |
|||||
нением |
|
|
|
|
|
|
|
|
y = mx* , |
|
|
где y |
– массовая доля компонента C в фазе |
A, кг/кг |
|||
(A + C); |
m – |
коэффициент |
распределения |
вещества |
|
по фазам; |
x * – равновесная массовая доля компонента C |
||||
в фазе B, |
кг/кг (B + C). |
|
|
||
Определить: |
|
|
|||
1) расход |
компонента C, |
переходящего |
из фазы |
||
в фазу в аппарате; |
|
|
2) расход фазы B на выходе из аппарата.
Решение задачи проиллюстрировать X−Y-диа- граммой с выполненными на ней рабочей и равновес- ной линиями ( X и Y – относительные массовые до- ли компонента C в фазах B и A соответственно). Линию равновесия построить по двум точкам, приняв ее прямой.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.80, по предпоследней цифре – из табл. 6.81.
267
Таблица 6.80
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
y |
102, |
|
кг C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(A + C) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
н |
|
кг |
|
4,5 |
|
2,5 |
3,5 |
4,2 |
3,2 |
2,2 |
|
4,4 |
2,4 |
3,4 |
4,3 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
y |
103, |
|
кг C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(A + C) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
к |
|
кг |
|
4,0 |
|
2,0 |
3,0 |
4,1 |
3,1 |
2,1 |
|
4,2 |
2,2 |
3,2 |
3,3 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
N |
|
|
|
|
|
1,30 |
1,27 |
1,36 |
1,42 |
1,33 |
1,35 |
1,45 |
1,25 |
1,20 |
1,15 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||||||
|
0 |
|
1 |
|
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Gн, кг/с |
|
10,0 |
|
12,0 |
|
14,0 |
|
8,0 |
|
6,0 |
|
7,0 |
|
9,0 |
11,0 |
13,0 |
15,0 |
|||||
m |
|
|
|
|
15 |
|
17 |
|
|
|
21 |
|
23 |
|
19 |
|
20 |
|
24 |
22 |
18 |
16 |
Задача 41
Фиктивная скорость газовой смеси в насадочном абсорбере w. Насадка в аб- сорбер загружена внавал (неупорядочено), гидродинамический режим работы ап- парата пленочный (рис. 6.40). Газом-носителем в разделяемой смеси является воз- дух. Процесс в абсорбере протекает при средних температуре t, давлении P и движущей силе массоотдачи в газовой фазе y. Диаметр аппарата D.
Определить расход абсорбата (килограмм в секунду), который переходит из газовой фазы в жидкую на участке насадочной части абсорбера высотой 1 м.
Плотность и вязкость газовой смеси ввиду невысокого содержания абсорбата в ней принять приближенно равной плотности и вязкости воздуха. Коэффициент смоченности насадки ψ = 0,95.
Рис. 6.40. К расчету расхода абсорбата в абсорбере
268
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.82, по предпоследней цифре – из табл. 6.83.
Таблица 6.82
|
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
Абсорбат |
Диок- |
Диок- |
Амми- |
Хлорис- |
Серо- |
Диок- |
Диок- |
Амми- |
Хлорис- |
Серо- |
||||||||||||
|
|
|
сид уг- |
сид се- |
ак |
тыйво- |
водо- |
сидуг- |
сид се- |
ак |
тыйво- |
водо- |
|||||||||||
|
|
|
лерода |
ры |
|
|
дород |
род |
лерода |
ры |
|
|
дород |
род |
|||||||||
|
t, °C |
|
24 |
|
24 |
24 |
24 |
24 |
28 |
28 |
28 |
28 |
28 |
||||||||||
|
Тип насадки |
Кольца |
Кольца |
Кольца |
Седла |
Седла |
Кольца |
Кольца |
Седла |
Кольца |
Кольца |
||||||||||||
|
|
|
Рашига |
Палля |
Рашига |
Берля |
«Интал- |
Палля |
Рашига |
«Интал- |
Палля |
Рашига |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
локс» |
|
|
|
|
локс» |
|
|
|
||
|
Материал на- |
Кера- |
Кера- |
Сталь |
Кера- |
Кера- |
Сталь |
Сталь |
Кера- |
Кера- |
Кера- |
||||||||||||
|
садки |
|
мика |
мика |
|
|
мика |
мика |
|
|
|
|
мика |
мика |
мика |
||||||||
|
Размернасадоч- |
25×25 |
35×35 |
50×50 |
25 |
38 |
50×50 |
25×25 |
50 |
50×50 |
50×50 |
||||||||||||
|
ныхтел, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.83 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0 |
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
7 |
|
8 |
9 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
D, м |
|
|
|
0,6 |
|
0,8 |
|
1,0 |
|
1,2 |
|
1,4 |
|
1,6 |
|
1,8 |
|
2,0 |
|
2,2 |
2,4 |
|
|
P, МПа |
|
|
1,5 |
|
1,0 |
|
1,4 |
|
0,9 |
|
1,3 |
|
0,8 |
|
1,2 |
|
0,7 |
|
1,1 |
0,6 |
||
|
w, м/с |
кмоль |
|
|
0,07 |
|
0,14 |
0,08 |
0,15 |
|
0,09 |
|
0,16 |
|
0,10 |
|
0,17 |
|
0,12 |
0,18 |
|||
|
4 |
|
|
2,8 |
|
2,1 |
|
3,5 |
|
1,4 |
|
2,4 |
|
3,0 |
|
1,8 |
|
1,2 |
|
1,6 |
2,2 |
||
|
y 10 , |
кмоль м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 42
Объемный расход воды, подаваемой в насадочный абсорбер (см. рис. 6.41) в качестве поглотителя, V.
Рис. 6.41. К расчету коэффициента массоотдачи в насадочном абсорбере
269
Диаметр абсорбера D, кольцевая насадка загружена в него внавал (неупоря- дочено). Наружный диаметр насадочных тел d. Гидродинамический режим рабо- ты аппарата пленочный при коэффициенте смоченности насадки ψ. Процесс по- глощения абсорбата жидкостью протекает при средней температуре t.
Определить объемный (в расчете на 1 м3 насадки) коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для данного абсорбера.
Объемный расход, плотность и вязкость поглотителя принять равными объем- ному расходу, плотности и вязкости воды при рабочей температуре в аппарате.
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.84, по предпоследней цифре – из табл. 6.85.
Таблица 6.84
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
Абсорбат |
Амми- |
Диок- |
Серово- |
Диок- |
Хлори- |
Хлори- |
Диок- |
Серово- |
Диок- |
Амми- |
|
|
ак |
сид се- |
дород |
сид уг- |
стыйво- |
стыйво- |
сид уг- |
дород |
сид се- |
ак |
|
|
|
ры |
|
лерода |
дород |
дород |
лерода |
|
ры |
|
|
V , м3/ч |
70 |
90 |
140 |
150 |
110 |
120 |
160 |
130 |
100 |
80 |
|
Тип колец |
Раши- |
Палля |
Раши- |
Палля |
Раши- |
Палля |
Раши- |
Палля |
Раши- |
Палля |
|
|
га |
|
га |
|
га |
|
га |
|
га |
|
|
Материал на- |
Сталь |
Кера- |
Кера- |
Сталь |
Кера- |
Сталь |
Сталь |
Кера- |
Кера- |
Сталь |
|
садки |
|
мика |
мика |
|
мика |
|
|
мика |
мика |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.85 |
||
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
Показатель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|||||||||||
D, м |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
2,2 |
|
ψ |
0,96 |
0,95 |
0,94 |
0,97 |
0,96 |
0,95 |
0,95 |
0,94 |
0,93 |
0,92 |
|
d, мм |
25 |
50 |
50 |
50 |
25 |
25 |
25 |
50 |
25 |
50 |
|
t, °C |
18 |
22 |
24 |
26 |
28 |
17 |
23 |
25 |
27 |
29 |
Задача 43
Расход абсорбата, переходящего в абсорбере из газовой фазы в жидкую, равен M. При этом абсолютная массовая доля абсорбата в газовой смеси снижается от yн до yк. Плотность газовой смеси, поступающей на очистку, при нормальных услови- ях составляет ρ0 . При рабочих условиях плотность этой смеси в N раз больше.
Определить объемный расход газовой смеси, поступающей на очистку (при нормальных и рабочих условиях).
Исходные данные по последней цифре учебного шифра выбирают из табл. 6.86, по предпоследней цифре – из табл. 6.87.
Таблица 6.86
Показатель |
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
Абсорбат |
Диок- Амми- |
Диок- Хлор |
Серово- Мета- |
Ацетон Ацети- Амми- |
Диок- |
|
сид уг- ак |
сид се- |
дород нол |
лен ак |
сид се- |
|
лерода |
ры |
|
|
ры |
270 |
|
|
|
|
|