![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
Приточные струи, подаваемые в вентилируемое помещение, в подавляющем большинстве случаев бывают стеснены плоскостями ограждений помещения.
Развитие стесненных струй значительно отличается от развития свободных.
На рис. IX. 18 представлена схема струи, истекающей в тупик. В помещении образуется прямой поток воздуха, создаваемый истечением из насадка, и обратный поток, направленный навстречу прямому. В начале, пока площадь поперечного сечения струи FCTp мала по сравнению с площадью поперечного сечения помещения Fn, струя развивается как свободная. Начиная с сечения, где Естр=(0,2—0,25)/% (его называют первым критическим сечением), струя начинает вести себя отлично от свободной: замедляется прирост площади поперечного сечения струи и расход воздуха в ней, уменьшается количество движения. После того как площадь поперечного сечения струи достигнет 40—42% площади поперечного сечения помещения (второе критическое сечение), струя начинает угасать: резко уменьшается количество движения, начинают уменьшаться расход воздуха в струе, поперечное сечение и осевая Ько- рость.
В стесненных струях распределение скоростей в различных поперечных сечениях не подобно, а отношение средней скорости к осевой не является постоянным.
Обратный поток воздуха в помещении, образованный действием стесненной струи, занимает ту часть поперечного сечения помещения, которая не занята прямым потоком (струей).
В. А. Бахарев и В. Н. Трояновский на основании проведенных ими исследований и обобщений опытов многих авторов предложили безразмерные зависимости для стесненных струй.
В инженерных расчетах струю можно рассматривать как свободную на расстоянии
8хкр ^ Fп •
При нескольких параллельно направленных струях за Fn считают ту часть площади поперечного сечения помещения, которая приходится на одну струю.
Наибольшая длина, на которую может распространиться стесненная струя, зависит только от площади поперечного сечения помещения и определяется уравнением
*макс= (5 — 6) VFa .
Дальнобойность стесненной струи не может быть увеличена путем изменения параметров истечения, так как за пределами хмаКс струя распадается.
§ 45. Движение воздуха около
ВЫТЯЖНЫХ ОТВЕРСТИЙ
Картина движения воздуха около вытяжных и около приточных отверстий совершенно различна. При всасывании воздух подтекает к отверстию со всех сторон, а при нагнетании он истекает из отверстия в виде струи с углом раскрытия примерно 25° (рис. IX. 19).
Рассмотрим чисто теоретическое понятие точечного и линейного стоков. Представим точку в пространстве, через которую в единицу времени удаляется количество воздуха L. Воздух к точке, очевидно, подтекает из всего окружающего пространства по радиусам (рис. IX.20). Радиусы будут являться линиями тока. Через сферические поверхности радиусом г в единицу времени будет протекать (стекаться к точке) такое же количество воздуха, какое удаляется через точку, т. е. L. Сферические поверхности Fx, F2,..., Fn будут поверхностями равных скоростей иь v2,...,vn. Расход воздуха через точку можно представить через расходы на сферических поверхностях:
L = FiV-i =z F2^2 —"" • — Fn vn
ИЛИ
4 яг? vx = 4яr\ v2 =• • • = 4nr2 vn,
отсюда
* -
*
т. е. при точечном стоке воздуха скорости изменяются обратно пропорционально квадратам радиусов.
При линейном стоке удаление воздуха происходит через линию бесконечно большой длины (рис. IX.21). В этом случае поверхностями равных скоростей будут боковые поверхности цилиндров Fu F2,..., Fn радйу-
Рис.
IX.19.
Движение
воздуха около Рис. IX.20. Схема точечного
стока приточного (а)
и вытяжного (б) отверстий
сом ги г2,..., гп. Расход воздуха через линию равен расходу через любую цилиндрическую поверхность:
L = 2nrllvl = 2л r2lv2 —••• — 2яrnlvn,
отсюда
v3 ГХ гх
т. е. при линейном стоке воздуха скорости изменяются обратно пропорционально радиусам.
Понятия точечного и линейного стоков позволяют дать качественную оценку движения воздуха около реальных вытяжных отверстий круглой и щелевидной формы, а также, в первом приближении, оценить распределение скоростей движения воздуха около этих отверстий.
Экспериментальные исследования распределения скоростей около всасывающих отверстий показали, что действительная картина поля скоростей вблизи отверстия заметно отличается от определенной по стокам. Достаточное для многих практических расчетов совпадение наблюдается на расстоянии от отверстия x^d0 или х^2В0, где d0 — диаметр круглого отверстия, 2В0 — ширина щелевого отверстия.
При щелевидных отверстиях большое влияние на распределение скоростей оказывают торцы щели, так как в этих местах движение воздуха более похоже на точечный сток, чем на линейный
.
Вблизи вытяжных отверстий конечных размеров закономерности течения воздуха зависят от формы отверстия и соотношения его сторон.
Закономерности движения воздуха около всасывающих отверстий исследовались многими отечественными и зарубежными авторами. Ниже приводятся аналитические исследования И. А. Шепелева для, стока воздуха в круглое отверстие и в узкую щель.
Через круглое отверстие радиусом R0 в плоской стенке удаляется воздух со скоростью и0 в количестве L0 (рис. IX.22). Определим скорость на оси симметрии стока voc• Выделим в плоскости отверстия элементарную площадку dF, образованную пересечением дуг концентрических окружностей и радиусов. Если угол между радиусами dy, а расстояние между окружностями dr, то площадь элементарной площадки, находящейся от центра отверстия на расстоянии г, выразится равенством dF=rdydr.
Элементарный расход воздуха через площадку dF вызовет элементарную скорость воздуха в пространстве около отверстия. Полагая, что поле равных скоростей около отверстия представляет собой половину сферической поверхности радиуса R, можем записать равенство
v0rdydr = 2nR2dv, (IX.44)
откуда элементарная скорость
Элементарная скорость на оси стока
dvос = dv . (IX.45)
R
Имея в виду, что R= (х2+г2) '/*, зависимость (IX.45) можно записать в виде .
2л (**+г2)/*
voc
— v0(l
—
—7ZT . (IX.47)
Для
щели задача о стоке приведена на рис.
IX.23.
Через
длинную щель шириной 2В0
удаляется воздух в количестве L0
со
скоростью у0
Определим компоненту скорости вдоль
оси х
в произвольной точке пространства
перед щелью. Считаем, что линии тока
образующегося течения направлены
по кратчайшему пути к всасывающей
щели. Разделим всасывающее отверстие
— щель — на бесконечно тонкие полоски
длиной, равной длине щели, и шириной
db.
Одна
из таких полосок находится на
расстоянии b
от
начала координат, которое совпадает
с центром щели. Через элемент щели
площадью dbl0
будет
отсасываться элементарный объем
воздуха dL=dbl0v0,
который
вызовет элементарную скорость воздуха
dv
в
точках пространства. Поле равных
скоростей бу-
:
дет представлять собой половину боковой поверхности цилиндра радиуса R, и, следовательно, будет справедливо равенство
dL = nRl0dv. (IX.48)
Так как элементарный расход dL может быть представлен через
общий
расход воздуха в щели dL
= -nn°t
dblQ,
то
элементарная скорость
2В0 !<)
dv запишется в виде
■db.
2п1„ В0 R
(IX.
49)
dvx = dv—
.
полосы
(IX. 50)
dv.
2я!<Д, х* + (у — Ь)
‘
После интегрирования по & в пределах от —В0 до +£0 компонента скорости потока, стекающего к щели шириной 2В0, составит:
Lq ! I/4- Вп у
(IX.51)о'"/
р~
arct
g
—
агс tg
~
2я/0 В0 V х
Имея
в виду, что ~
= v0,
формулу
(IX.51)
перепишем
в виде
210 В
о)
(IX.
52)
(IX.53)
X X
На
оси потока у—0,
и осевая скорость окажется равной:
2 , Во
Voc
=
Щ
— arct
g—
.
я х
<>о
( , У+В0 , _ у — В0
vx
=
— I
arc tg —arc
я
v
И. А. Шепелевым получены также расчетные зависимости и для других случаев стока воздуха.
Экспериментально исследованы всасывающие отверстия различной формы: круглые, квадратные, прямоугольные и щелевидные с различ
-ным соотношением сторон. Для этих отверстий получены поля скоростей всасывания. Спектры скоростей всасывания в отношении числа Re считаются автомодельными.
На рис. IX.24 приводится спектр скоростей всасывания у круглого отверстия с острыми кромками, в котором скорости отнесены к скорости в центре отверстия. Из рис. IX.24 следует, что на расстоянии скорость движения воздуха составляет всего 5% скорости в центре отверстия. Для сопоставления отметим, что в приточной свободной круглой струе такое же соотношение скоростей на оси струи i>oc/t>oa=0,05
Спектр скорое- и ТОдько на расстоянии x>do теи всасывания г
у круглого от- сравнительно хорошо описывают-
верстия с ост- ся окружностями с центром, на- рыми кромка- ходящимся примерно в центре ми всасывающего отверстия. Даль
нейшее изменение скоростей во
2,0
.
1,6%
* 7,4
* 5 1,2
3
* 1,0
|
0,4
0,2^1
OWOpOfl
1,0
1,214
1.61JB
2.0x/2Bo
0,1
0,4 0,5
0fi
1,01,17,4
1J51.81,0
} J2B0
Рис.
IX.26.
Кривые
затухания осевых скоростей при различной
форме всасывающего отверстия
/ — для круга; 2—для квадрата; 3 — для круга с фланцем; 4 — для прямоугольника с соотношением сторон 1:2; 5 — то же, I : 10; 6 — для щели с соотношением сторон 1 : 8
0фронтальной части перед отверстием приближенно можно вычислять по закономерностям точечного стока.
Спектр скоростей всасывания для отверстия квадратной формы мало отличается от спектра для круглого отверстия. Так, если для круглого отверстия Оос/уоц=0,05 оказывается на расстоянии х= l,03do, то для квадратного — на расстоянии 1,2-2В0.
Зона всасывания у вытяжных отверстий прямоугольной формы оказывается более активной, чем у круглых или квадратных отверстий, так как такие отверстия по форме приближаются к линейному стоку и тем больше, чем больше соотношение их сторон.
На рис. IX.25 приведен спектр скоростей всасывания у прямоугольного отверстия с острыми кромками с соотношением сторон 1 : 10. В этом случае на расстоянии х=2В0 скорость уОс«0,22у0ц, т. е. почти в 4,5 раза больше, чем для круглого отверстия при x=d0.
Если относительные расстояния выразить не через линейный размер отверстия, а через гидравлический радиус xjA, то распределение скоростей у всасывающего отверстия можно представить на одном графике. Такой график для отверстия с острыми кромками приведен на рис. IX.26; здесь по оси ординат отложены относительные скорости Уос/^оц (отношение скорости в рассматриваемой точке на оси к скорости в центре отверстия), а по оси абсцисс — относительные расстояния х/А (отношение расстояния от плоскости всасывания до рассматриваемой точки к гидравлическому радиусу отверстия).
t