Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12442
.pdf
Катализатор согласно настоящему изобретению также эффективен для удаления органически связанной
серы из водяного газа, угольного газа и других промышленных топливных газов, а также из газов,
образующихся при разложении, например, при крекинге, гидрировании или деструктивном гидрировании, при
атмосферном или повышенном давлении, углеродсодержащих материалов, включая нефтяные масла.
Концентрация органических соединений серы в промышленных топливных газах и газах, образующихся при
крекинге нефтяных масел, настолько низка, что разделение или идентификация отдельных соединений серы
чрезвычайно затруднительны. Точное определение природы органических сернистых соединений, удаляемых
катализатором, не проводилось, и изобретение не зависит от состава этих соединений, поскольку катализатор
согласно изобретению подходит для десульфуризации всех промышленных газов, являющихся топливом Z0.
Однако были приготовлены смеси с обессеренными газами, содержащие такие чистые соединения, как
алкилтиоэфиры, дисульфиды и тиофен, в концентрации до 100 гран на 100 кубических футов газа, и было
установлено, что катализатор одинаково эффективен для удаления всех этих сернистых соединений.
Катализатор согласно нашему изобретению может использоваться при температурах от 40 до 11000 °F или
выше, и предпочтительно при температуре от 70 до 9000 °F. Предпочтительно использовать температуру
ниже той, при которой термическое разложение любых углеводородов в обрабатываемых газах становится
существенным, но такие температуры могут быть превышены за счет сокращения времени контакта с
катализатором до такой степени, чтобы предотвратить полинеризацию и коксование на катализаторе, как
будет понятно далее. 70 Сероводород, образующийся в результате превращения органических соединений
серы, может быть удален из обработанных газов любым из хорошо известных процессов, таких как абсорбция
известью, натриевой известью, обычным оксидом железа, используемым в практике газоперерабатывающих
заводов, пиролюзитом или другими подходящими абсорбентами, либо газы могут быть охлаждены и промыты
карбонатом натрия, каустической содой или другими подходящими растворами. Когда очищенные газы
необходимо использовать немедленно для высокотемпературных реакций, конечно, предпочтительнее
удалять сероводород без охлаждения, и было установлено, что коммерческий "Lux _Mass" или "Alpha lux",
содержащий оксид железа в смеси с небольшими количествами таких оксидов, как оксид алюминия, диоксид
кремния, оксид титана, оксид кальция, оксид магния и оксид натрия, демонстрирует очень высокую емкость и
удаляет сероводород практически полностью (до уровня ниже, по крайней мере, 0,01 грана на кубический
фут).
Эти очищающие вещества могут быть активированы путем пропускания через них кислорода,
предпочтительно в низкой концентрации, той же температуры, что и при работе. Натриевая известь и
пиролюзит также являются очень эффективными средствами для практически полного удаления
сероводорода.
При использовании катализатора, соответствующего данному изобретению, нет необходимости удалять
свободный сероводород из газов перед превращением органических соединений серы 105, однако
катализатор проявляет повышенную активность в газах, не содержащих сероводород. Как правило,
предпочтительнее удалять сероводород, особенно когда остаточный сероводород необходимо удалить из
газов без снижения температуры после стадии превращения органической серы.
Хотя катализатор согласно нашему изобретению работает вполне удовлетворительно и без добавления
водорода или пара к десульфурируемым углеводородам, было установлено, что ни водород, ни пар не
оказывают неблагоприятного воздействия и что их можно добавлять, даже в значительном количестве,
превышающем количество присутствующих органических соединений серы, без снижения эффективности
катализатора.
Теперь, подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы
заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_391661.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=391661&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB391661A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ -C
Дата подачи заявки: август. 18, 1932. № 23,137/32. 391 л 61. Полное издание принято к публикации: 4 мая
1933 г.
Полная спецификация.
Усовершенствование резервуаров для очистки сточных вод.
Я, Кирилл Джон Хартли, Кей Брест, Авеню, Харпфилдс, Сток-он-Трент,
Компания British настоящим заявляет, что характер данного изобретения и способ его осуществления будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении.
Изобретение относится к резервуарам для очистки сточных вод типа, описанного в патентных спецификациях
№ 176494 и
329,166, в котором сточные воды, подлежащие аэрации, проходят через ряд каналов.
В устройстве, описанном в Спецификации № 323,1.56, каждый канал разделен горизонтальной перегородкой
на верхний и нижний проходы, которые в точках вдоль своей длины подразделяются на секции, так что
жидкость в верхней секции может быть отведена в следующую нижнюю секцию, из которой она снова
отводится в следующую верхнюю секцию, при этом жидкость проходит через чередующиеся верхние и
нижние секции.
течет вдоль канала. На каждом конце каждого канала предусмотрен спирально расположенный изгиб.
Сточные воды, пройдя по первому каналу и оказавшись в верхнем участке, по спиральному изгибу попадают в
нижний участок, расположенный непосредственно под ним, а затем проходят по каналу в противоположном
направлении, протекая через чередующиеся верхние и нижние участки, расположенные непосредственно
выше и ниже тех участков, через которые они прошли во время своего первого пути. После завершения пути
туда и обратно по первому каналу сточные воды направляются по спиральному изгибу в первый верхний
участок второго канала, по которому они совершают движение вперед и назад, прежде чем быть
перенаправленными в третий канал.
Этот процесс продолжается до тех пор, пока сточные воды не пройдут через все каналы в системе, после чего
происходит их сброс. При переброске сточных вод из одного соседнего канала в другой, они всегда проходят
из нижнего участка одного канала в верхний участок другого канала по спиральному изгибу.
Для удобства каналы, имеющие верхний и нижний проходы, разделенные на секции, как описано выше, будут
называться «двухэтажными секционными каналами» в данном описании 55 и пунктах формулы изобретения.
Согласно настоящему изобретению, в резервуаре, выполненном в виде ряда двухъярусных секционных
каналов, смежные концы смежных проходов одного уровня соединены 60 изгибами на одном уровне.
Таким образом, конец верхнего прохода соединен с соседним концом соседнего верхнего прохода
посредством горизонтального изгиба, а два соседних нижних прохода соединены аналогичным образом
горизонтальным изгибом, так что уровень сточных вод не изменяется при переходе сточных вод из одного
канала в другой.
Замена 70 спиральных изгибов на горизонтальные снижает стоимость строительства и позволяет
изготавливать весь резервуар в основном прямоугольной формы в плане, а не ромбовидной, что дает
дополнительное преимущество: 75 валов для лопастей могут быть перпендикулярны длине резервуара, что
исключает необходимость использования косозубых передач между валами и валами лопастей. 80 Кстати,
изменение характера изгибов приводит к тому, что сточные воды текут в одном направлении в верхнем и
нижнем проходах каждого двухэтажного секционного канала. 85 Настоящее изобретение подходит для
использования при очистке сточных вод с помощью различных процессов, известных как «шеффилдский
метод».
Система, «поэтапный процесс», «процесс частичного лечения» и «процесс однократного прохождения» (90%).
На прилагаемых чертежах в качестве примера показаны несколько вариантов резервуаров, изготовленных в
соответствии с изобретением, в которых: - 95 Рисунок 1 представляет собой план резервуара, пригодного для
осуществления стадийного процесса.
На рисунках 2 и 3 представлены схемы резервуаров для реализации системы «сквозного отвода», в которой
сточные воды поступают и отводятся соответственно из верхней и нижней секций.
Рисунки 4, 5, 6 и 7 представляют собой разрезы, выполненные соответственно по линиям X-:X (рисунок 3),
XL'Xl (рисунок 3), I05 X:-X2 (рисунок 2) и X83X8 (рисунок 1).
Рисунок 8 представляет собой план резервуара, пригодного для сбора сточных вод в Шеффилде.
FiLnUre 9 представляет собой схему системы очистки сточных вод в резервуаре для восстановления осадка,
которая сочетает в себе работу резервуара, функционирующего на основе принципа частичной очистки.
Рисунок 10 представляет собой фрагментарный рисунок, взятый из «Элль» Фиити-к- «С».
n to 1, ti balls direTlli-l CIT a -Dwell i Ill T3s e t cl l. C. L1 1 z-3 1 1Z 1 r A a 1. С 1. T 1 1 i ol 1r-air ar. it:- ec in POD.
-l. elof a 01'-C, 1, al 1 inlet p lound ate irf SceD,liz,1_,1 the P't-etl'i the A J'-] ec-CIf. a111(1 j-0 in 1 1 e a 1 r, vs. Lil a ii
в верхней части lon fill Le dotied ario-.s-s denotill- 'I'lle 'dollg the 119Wer sections. Сточные воды должны пройти
по двум контурам, чтобы пройти через все секции отсека. После сброса сточные воды могут вытекать по
второму контуру через трубу C, расположенную ниже уровня жидкости (см. рис. 76), в отсек B1. Однако объем
сточных вод, поступающих в отсек B1, ограничен.
небольшой по сравнению с объемом потока.
через герметичный канал, так что, как хорошо известно в процессе стадийного слива, сточные воды могут
циркулировать несколько раз через отсек, поскольку скорость, с которой сточные воды выходят из отсека C,
равна скорости, с которой сточные воды поступают в отсек BB.
Перегородка W предотвращает попадание сточных вод через выходное отверстие C, отклоняя их вокруг
изгиба соединительного патрубка. расположены два верхних прохода, где происходит свободное течение
сточных вод.
1
:5 Сливная жидкость циркулирует в аналогичном авиалайнере, аналогичном аналогу B', и проходит через
трубу 1) к аналогичному трубопроводу C1, по которому она циркулирует; кислота проходит через трубу E.
11
Уилл 4- заметил, что а.., шва-е п'.'и-;,е, ар,,тиииил илие на (,крышках ин;ди'еатлици стен, 'I Ae, итои бас фиоин
вверх верхний 1,1 ли и-, (и,' В'це Тел-1, 75 л индикт Итл ум- уровень 10 1]зло. All transriot)a of ka:--c- ill:, A 80 -F
acility--,lo a al e so -,1j,-,Alicill.]lotill cj with lo M 'I zl,(,1-,zlilt olleelld of i-liei.. Tli, _ewage is then to po;j11'111,1]):Asset
bit.,-, floi-]]!-,, 9( o',illeuppel (1 lifting of 11w upp-1, 111i-11('C bill 2 and ',o on I'S (if ille lower IVE1;i 1 n! Проход ioo
alien или T C) lib Раздел 1 Ge нижний из первой кислоты проходит tlif, chaimels a,,aiii lintil it reached the tipper
section 18 of clip last ffS channel from k-,-lienfe it passes through. the discharge K.
На входе, а также на входах H и K установлены регулирующие клапаны T.
Этот резервуар является резервуаром "однократного прохода", используемым для частичной очистки сточных
вод, что позволяет сравнительно эффективно удерживать сточные воды.
Если поток сточных вод прервется, каналы будут работать со скоростью, необходимой для предотвращения
оседания осадка, если она превышает допустимую, часть сточных вод из секции 18 может быть отведена в
обход верхней секции 1 через проходное отверстие M под управлением клапанов 5.
В резервуаре, показанном на рисунке 3, который несколько похож на резервуар, показанный на рисунке 2,
вода поступает и протекает через нижнюю секцию 1 первого канала, а затем через верхнюю и нижнюю секции,
пока не достигнет верхней секции 18 последнего канала. Затем сточные воды поступают в опрокидывающую
секцию 1 первого канала через горизонтальный проход 130 f,91,661 39],661 Q (рисунок 5) и снова проходят
через резервуар, пока не достигнут нижней секции 18 последнего канала, откуда они соединяются с
выпускным каналом P.
Сточные воды могут быть перенаправлены из нижней секции 18 в нижнюю секцию 1 через проход CR,
который регулируется клапанами S.
На рисунке S показана еще одна змеевидная форма резервуара согласно изобретению, подходящая для
«полной» системы очистки сточных вод Шеффилдской системы, в которой количество сточных вод,
поступающих на вход, мало по сравнению с тем объемом, который должен проходить по каналам со
скоростью, достаточной для предотвращения оседания осадка.
Сточные воды поступают в первый верхний участок через входную трубу U и проходят через чередующиеся
нижний и верхний участки, протекая вдоль змеевидных каналов, пока не достигнут нижнего участка 18.
Затем сточные воды по горизонтальному каналу W (рис. 10) поступают в нижний участок 1, после чего
совершают свой второй путь через резервуары. Она проходит через верхние и нижние участки каналов,
которые не были пройдены во время первого путешествия, пока не достигнет верхнего участка 18, после чего
может пройти по проходу V к верхнему участку 1 и так далее непрерывно.
Поскольку сточные воды поступают в точке TT, аналогичное количество перетекает через водослив X в канал
Y, откуда через трубы Z попадает в отстойные резервуары Y любого желаемого типа, в которых осадок
осаждается для смешивания со свежими сточными водами, поступающими в точке U.
Схема, показанная на рисунке 9, для восстановления осадка с частичной обработкой представляет собой
комбинацию резервуаров, показанных на рисунках 1 и 2.
Первый резервуар состоит из трех отсеков, через которые циркулируют сточные воды, как описано со ссылкой
на рисунок 1. В этом случае осадок, подлежащий переработке, поступает в точку D и проходит из одного
замкнутого канала в другой по трубам El и F1, а затем сбрасывается во второй резервуар по трубе G1.
Второй резервуар имеет змеевидную форму и оснащен входным отверстием для сточных вод M и выходным
отверстием N1.
Свежие сточные воды поступают в точку М, а вместе с очищенным осадком, поступающим в точку Г0, дважды
обходят резервуар, как описано со ссылкой на рисунок 2, после чего сточные воды сбрасываются в точку Н.
Эти очищенные сточные воды поступают в подходящий отстойник, где осадок осаждается для последующей
перекачки в резервуар для восстановления осадка.
Такое расположение резервуаров позволяет осуществлять простой привод лопастей (не показаны) от двух
электростанций 01 PF, при этом валы, идущие от электростанций, расположены перпендикулярно длине
резервуара.
Во всех описанных типах резервуаров избегаются спиральные изгибы на концах двухъярусных 70-секционных
каналов, поскольку в этих местах отвод сточных вод во всех случаях осуществляется посредством
горизонтального изгиба.
Модификации резервуаров могут производиться без отступления от изобретения. 75 Для поддержания осадка
во взвешенном состоянии в верхнем и нижнем каналах могут использоваться перегородки, подобные
описанным в британском патенте № 203:534, или же в любой из 80 верхних и нижних каналов может
подаваться воздух для усиления аэрации.
От перегородок Rl можно отказаться, а входные и выходные трубы каждого канала расположить
несовпадающе, чтобы предотвратить короткое замыкание отводимых вод.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано,
я заявляю, что то, что я 9C
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_391662.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=391662&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB391662A
[]
- 1,-' Л/;, _
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения съезда (Германия): август. 22, 1931.
Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): август. 18, 1932.
Завершено: 4 мая 1933 г.
,. дж.-. ;.
391,662 № 23,207/32.
Полная спецификация.
Усовершенствования в производстве огнеупорных материалов и связанные с ним аспекты.
Я, Турим Роберт Хаглунд, гражданин Швеции, проживающий по адресу: Эриксбергсгатан, 13, Стокгольм,
Швеция, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о том, каким образом оно должно быть
выполнено, что подробно описано и установлено в следующем заявлении:
Изобретение относится к производству высокоогнеупорных веществ методом плавления, причем полученные
огнеупорные вещества после застывания имеют в качестве основного компонента кристаллы магнезиальной
шпинели (gig 0. R, OS), где R2 03 представляет собой Al2 0, или частично Al2 03, а частично другой
полуторный оксид, например, оксид хрома в пропорции менее 10% от оксида алюминия.
Согласно моему изобретению, состав вещества таков, что помимо шпинелей он содержит от 8 до 40%
соединений, плавящихся легче шпинелей, например, силикаты, титанаты и алюминаты кальция, при этом
содержание оксида магния и оксида кальция в этих более легкоплавких компонентах составляет лишь
небольшую долю или, альтернативно, более 45%, а доля извести и оксида железа (если они присутствуют)
составляет не более 8% от общего количества.
Существуют различные более ранние способы производства магнезиально-шпинельных огнеупоров методом
плавления; полученные огнеупоры в некоторых случаях состоят почти полностью из шпинели, а в других —
содержат значительные доли оксидов, таких как оксиды железа, меди, кремния, титана, цинка и т. д. Один из
указанных составов выглядит следующим образом: 8,5 частей Fe2O, 10 частей SO2, 40 частей MgO и 81 часть
Al2O.
В моей спецификации 302087 я описал производство огнеупорного материала, состоящего более чем на 75%
из оксидов хрома, алюминия и магния и менее чем на 15% из диоксида кремния. В моей спецификации 343896
я описал процесс, в котором предписано определенное соотношение между долями кремнезема и оксида
железа, с одной стороны, и оксида алюминия и оксида хрома, с другой стороны, причем доля оксида хрома
превышает 10%, и не указано никакого конкретного относительного соотношения оксида алюминия и оксида
магния. 55 В спецификации 324,312 описывается изготовление огнеупорного материала путем плавления
оксидов магния, алюминия, хрома и кремния в таких пропорциях, что практически вся масса превращается в
двойные оксиды, то есть соединения с высокой температурой плавления, при этом всегда используется
значительная доля оксида хрома.
В спецификации 371905 описывается производство огнеупорных кирпичей методом плавки и литья, состав
которых включает оксиды магния, алюминия и хрома, а также соединения FeO с оксидом хрома. 70 Я не
претендую на то, чтобы какой-либо огнеупорный состав, полученный методом плавки, не содержал, как
указано выше, более 0,50% магнезиальной шпинели и не менее 8% силикатов, титанатов или алюминатов
кальция, которые плавятся легче, чем шпинель, при этом содержание оксида магния и оксида кальция в более
легкоплавких компонентах невелико или, альтернативно, превышает 45%. 80 Я должен использовать
алюминаты кремнезема или кальция, или титанаты, или вводить компоненты, из которых производятся такие
алюминаты или титанаты, и должен регулировать содержание магния и извести для насыщения кремнезема
или алюминатов, используя либо небольшую долю, скажем, 15%, либо более 45%, но при этом содержание
извести не должно превышать 8% от общего количества.
Предпочтительное соотношение оксида магния и оксида кальция в легкоплавких соединениях должно
составлять от 45 до 80%, а содержание оксида магния, в частности, должно быть от 50 до 70%, если оно не
ниже 10%. Если содержание оксидов магния и кальция в легкоплавких соединениях низкое, например, ниже
20%, целесообразно обеспечить высокое содержание оксида алюминия в этих соединениях. Доля кремнезема
не должна превышать 11%.
Процесс изготовления предпочтительно осуществляется путем плавки в электропечи, поскольку необходимы
высокие температуры. Загрузка может состоять из смеси магнезита и боксита, содержащей в качестве
основных компонентов шпинелеобразующие оксиды -MgO и AlO, а также может содержать известь или
доломит, кремнезем, рутил и пиролюзит для образования более легковоспламеняющихся соединений.
При использовании лишь очень малых количеств кремниевой кислоты важно избегать применения слишком
малого количества силиката. Если в составе слишком мало легкоплавких соединений, отлитые или
отформованные из него изделия иногда подвержены растрескиванию, поскольку шпинельный состав с низким
содержанием силикатов быстро затвердевает, и возникают высокие внутренние напряжения. Таким образом,
минимальное содержание легкоплавких соединений установлено на уровне 5%. Содержание кремниевой
кислоты, то есть кремниевой кислоты, по отношению к титановой кислоте, обычно превышает 2,75%.
Силикаты, титанаты или оксиды алюминия, используемые в процессе производства, обычно имеют
относительно высокую температуру плавления, что позволяет определить конкретный состав, в котором
регулируется содержание M-O и CaO. В рамках Elis ran-e возможны определенные вариации. Соединения
кремниевой кислоты с особенно высокой температурой плавления получают при регулировании состава
таким образом, чтобы оксид, насыщающий кремниевую кислоту, присутствовал в многократно большей
молекулярной пропорции по сравнению с кремниевой кислотой или, по крайней мере, в значительном
избытке. Другие соединения кремниевой кислоты менее устойчивы к коррозии.
Предпочтительно, чтобы общее содержание оксида алюминия не превышало количество, которое
присутствовало бы в 1000%-ном шпинелевом образовании.
Ниже приведён пример Mg O 33%0i! (Этот состав содержит AlQ (31% 83,50) шпинели и SiO! 3 16.-.5%
силиката).
Часть оксида алюминия может быть заменена другим полуторным оксидом, образующим шпинель, например,
оксидом хрома, оксидом ванадия или подобным ему. До 10%b других оксидов, например FeO, MinO, BeO и
тому подобных, могут быть использованы в качестве замены оксида магния. Замена оксида алюминия на
оксид хрома рекомендуется, если состав должен иметь более нейтральный характер, тогда как для состава с
сильно основным характером предпочтительнее использовать оксид алюминия, и в этом случае следует
применять избыток оксида магния. Содержание Cr20 в оксиде алюминия не должно превышать 100%.
Средняя температура плавления более легкоплавких соединений может быть легко отрегулирована в
диапазоне от 18000 °C до 20000 °C. Регулируя количество и температуру плавления более легкоплавких
соединений, можно влиять на кристаллизацию шпинелей или оксидов с высокой температурой плавления.
Предпочтительно использовать наиболее легкоплавкие соединения только в таких пропорциях, чтобы в
огнеупорном составе не происходило их накопления. Как правило, этого можно достичь, используя от 3 до 7%
кремниевой кислоты.
Если в составе присутствуют железо, железо или их смеси, их доля не должна превышать 7 или 8%.
Основное применение огнеупорного материала – производство кирпичей или блоков методом термической
обработки. Более легкоплавкие компоненты позволяют устранить распространенный эффект литых
огнеупорных кирпичей (возникающий из-за внутренних напряжений) путем отпуска. Закалка может
заключаться в выдержке отлитых кирпичей в течение как минимум 5 часов при температуре от 1000 до
80–15000 °C. В результате этой закалки кирпичам придается прочная, взаимосвязанная структура, благодаря
чему они практически свободны от внутренних напряжений.
Хорошие результаты достигаются при использовании больших блоков весом не менее 2,5 кг.
С помощью этой технологии можно отливать блоки весом от 30 до 100 кг и более, получая при этом хорошие
результаты.
Хотя процесс обжига обычно предпочтительнее, композицию можно гранулировать после охлаждения, а
блоки или другие изделия изготавливать из гранул методом формования с использованием подходящего
связующего вещества, а затем обжигать обычным способом. В качестве связующих веществ
предпочтительны хромит или магнезит. Использование клавулановой кислоты предпочтительно избегать, за
исключением случаев, когда силикаты в огнеупорном материале бедны магнием.
Также возможно обойтись без добавления связующих веществ, поскольку легче плавятся 100 соединений в
огнеупоре, выполняющих функцию связующих при обжиге формованных изделий. Также возможно
использование связующих веществ, обладающих лишь временным адгезионным эффектом и испаряющихся
или улетучивающихся в процессе прижигания.
Для целей формования я могу добавить в состав небольшие количества веществ, которые понижают
температуру размягчения силикатов или более легкоплавких компонентов. Таким образом, например, я могу
добавить диоксид кремния, если доля SiO в силикатах низка, или известь, при условии, что не будет
превышена максимальная доля SiO в извести и оксиде железа, как было указано ранее.
В то время как во всех ранее известных процессах производства тугоплавких шпинелей методом плавления
использование максимально чистого сырья, поскольку шпинель является необходимым, мое изобретение
может быть успешно реализовано с использованием сырья в естественном состоянии, в котором оно
практически всегда смешано с посторонними примесями.
Если содержание железа слишком высокое, железо j25, как и другие подобные примеси, может быть удалено
в процессе плавки, например, путем восстановления, при этом жидкий металл и огнеупорный состав
сливаются отдельно. C0 391,662.3 Теперь, подробно описав и установив характер моего указанного
изобретения и то, каким образом оно должно быть
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_391663.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=391663&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB391663A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявления: 22 августа 1932 г. № 23,506/32. 3 II. Полный текст принят к публикации: 4 мая 1933 г.
Полная спецификация.
Усовершенствования в области регулирующих устройств для измерения давления и связанных с ними
изменений.
Я, Фруэдрих Кромшрёдер, проживающий по адресу: Бергштрассе, 33, Оснабрейк, Германия, гражданин
Германии, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые
будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Настоящее изобретение относится к устройству регулирования давления, описанному, например, в патентной
заявке № 5093108, в котором повышение давления газа происходит автоматически при прохождении через
устройство увеличенного количества газа.
В конструкции, выполненной согласно вышеупомянутой спецификации, трубопровод, устье которого
подвергается всасывающему действию, ведет из закрытой камеры под регулирующей мембраной к боковому
расширению пространства более низкого давления или выходной камере. Используемый клапан имеет
грибовидную форму и позволяет газу первоначально выходить в форме конуса, образующая которого
соприкасается со стенкой выходной камеры на некотором расстоянии ниже устья трубопровода.
Регулирование давления осуществляется за счет всасывания, возникающего на устье трубопровода
вследствие прохождения по нему газа, однако в данном предыдущем предложении не упоминается
обеспечение равномерного и практически безвихревого потока газа на устье трубопровода.
Согласно настоящему изобретению, в устройстве указанного типа клапанная пластина и ограничительные
стенки выходной камеры сконструированы таким образом, что газ, протекающий через клапан и выходящий из
него, проходит над концом трубопровода практически без вихрей. Такое равномерное распределение газового
потока имеет большое значение в современных аппаратах регулирования давления, поскольку необходимо
не только, чтобы повышение давления газа происходило при увеличении потока, но и чтобы это повышение
давления было равномерным.
При наличии вихрей в газовом потоке равномерного повышения давления не достигается.
Согласно другому варианту предшествующей конструкции, трубопровод из пространства под регулирующей
мембраной заканчивается [Цена 1]-] RINW d, в патрубке на выходной стороне клапана, а за этим патрубком 55
предусмотрено сужение. Таким образом, получается струйный аппарат, с помощью которого достигается
соответствующее всасывающее действие путем временного преобразования давления в поток.
Однако, поскольку невозможно преобразовать давление в поток и наоборот без потерь, такие устройства
регулирования давления нельзя использовать из-за увеличения сопротивления в случаях, когда само
давление невелико, и потери давления не должны достигать значительных величин.
Согласно еще одному варианту изобретения, соединительный трубопровод заканчивается патрубком или
кольцевой канавкой 70 в корпусе. Предпочтительно, чтобы устье соединительного трубопровода
располагалось в точке поворота бокового расширения пути потока.
Для более точного позиционирования сопла, расположенного в устье соединительного трубопровода,
согласно другому варианту изобретения, сопло выполнено в поперечном отверстии, простирающемся от
выходной камеры 80 и проникающем в стенку корпуса, при этом трубопровод, соединяющийся с камерой под
рабочей мембраной, предпочтительно заканчивается в ней перпендикулярно ее оси. 85 В соответствии с еще
одной особенностью изобретения, поток газа через клапан может быть увеличен за счет того, что со стороны,
прилегающей к соплу, расстояние между пластиной клапана и седлом больше, чем с другой стороны.
На прилагаемом чертеже в качестве примера показаны различные варианты осуществления изобретения, в
которых:
На фиг. 1 показан вертикальный разрез устройства регулирования давления 95 в соответствии с
изобретением, имеющего сопло, расположенное в устье соединительного трубопровода.
На рис. 2 показана аналогичная конструкция, в которой соединительный трубопровод заканчивается в
кольцевой канавке в корпусе.
На рис. 3 показан другой вариант исполнения сопла для использования в конфигурации, показанной на рис. 1.
На фиг. 4 представлен вертикальный разрез через еще один вариант исполнения устройства регулирования
давления согласно изобретению, в котором сопло расположено в отверстии, проходящем поперечно через
корпус, и в котором заканчивается соединительный трубопровод.
На рис. 5 показана модификация конструкции, представленной на рис. 4, включающая наклонно
расположенную клапанную пластину.
На всех рисунках чертежей одни и те же детали обозначены одними и теми же порядковыми номерами.
1
1. Входная камера регулирующего устройства давления, 2. Выходная цепочка, 3. Клапанная пластина, 4.
Клапан, 2. Клапан, 2. Клапан, 2. Клапан, 2. Клапан, 3 ... GOtilr. frr le io l hri l- ec oornc'4ed xththe 11f0 lT.4Z ieiVii'' j
(' I a r.co h ',o'"i2o viilithet external -'il tlier 7 -1Ive beco'nielea,-v.
-35 Tiv ->pi'ne 6 0 a;iii 1 '>'a'r ti Lez oIlw 'tie Ro fn 'e' fov'2 1poiire, since +he efrcII"d'eof B'11 mcis-,1,]lp.zn, C iz h.lrge
th-i' eLE <orr- of thi vlv 3 The Path of' the gren tb-jroiih the reLg'ntlator i, i 'nevl 1nictevte arrows hr- Fiv. 1 a no)7zle I.l
is insertedl in the wolith 0 tbe conneellnpg conduit 8 where it ps's-s into the ehnifiber 2. Отверстие 11P сопла 13
микросхемы 2 расположено таким образом, что газообразный газ проходит над отверстием 10 в направлении,
приблизительно параллельном направлению сопла 13. Если количество газа, проходящего через регулятор,
увеличивается, то скорость потока в камере 2 также увеличивается. Чем выше скорость газа, тем больше его
скорость! Чем больше всасывающее действие, происходящее в мундштуке, тем меньше давление в
пространстве 9 по сравнению с давлением в камере -2. Однако это условие предусматривает увеличение
контрольного давления на выходе 14 с увеличением объема потока.
Силу всасывания можно дополнительно усилить, обработав горловину 10 сопла 13, как показано на рис. 1,
или сделав его способным оказывать всасывающее действие любым другим способом. Например, вместо
сопла 1:3, показанного на рис. 1, которое имеет цилиндрическую внешнюю стенку, можно использовать сопло
1.5, показанное на рис. 3. В сопле 1,5, нижний конец.
16 expaitib- -.-adh o fi at a soniewliat increased suction action is achieved. Стрелка, указывающая на направление
потока, показывает отверстие, в котором устье или устье 16 (при использовании схемы, показанной на рис. 3)
находится в боковом расширении пути потока, при этом боковые стенки построены таким образом, что клапан
перемещается на расстояние 10 или 16 от стенки, что приводит к образованию вихрей.
in Fin, 2d'e cli-ictmbtr 2t or the outitin 05ias htiI ziiti-il. Jir углубление 17 в 8 c mu'lies te llpwaidlv, направленное
canidl icijj''u le IS of the ieI > 011 t Älower jotac'tioni в i6 ''1 'fld Oili11-i-l\ iodn th. Lo101 oA'-lu i of thi Lt 1l Ilis Illhidlil'ls
of coil1 crc ii non-sym bilet 1' 2 ie of ihsi li1]urn '..i -.- iiI]) th chamer 9 00 j, 0 7 1 i'd is i the a'ii0 1',v of cnec-iietsO"' '0'i
coo c jniided between th1e 410 5 'ii '' "it i, t! e clainiilei 9. In the 6ot '1 Ale, 'n l]ile miibodiii j, ui ic 1 1 on the asof lo07 Ie
mus be iaodcdfrom above 11 0 I.. 1i1h c'ii1 tn bore. Если плиточное отверстие 1-1Acolrte 01 allpl dee to w"ainderinn
llie borer. tlhen tile nozzle does not So iM iii': ''uc piiio. Таким образом, его функция изменяется так, что 115-я
поршневая группа 1 не управляется желаемым образом. Однако, как уже упоминалось, целесообразно
разместить сопло в поперечном отверстии, простирающемся от выходного канала 2 и проникающем в стенку
корпуса, в котором соединительный трубопровод 8 с каналом 9 расположен предпочтительно вертикально.
Такой вариант исполнения регулятора 125 показан на рис. 4. Сопло 21 ввинчивается в отверстие 20,
выступающее наружу из камеры 2 корпуса, при этом продольное отверстие сопла заканчивается в пазу 22.
Этот щелевой элемент 391,663 391;6G3 проходит поперечно от сопла 21 и снаружи ограничен наклонной
кромкой 23, наклон которой соответствующим образом адаптирован к естественному пути потока газа.
На конце сопла 21, противоположном пазу 22, сопло снабжено пазом -24, служащим для зацепления ключа
для ввинчивания сопла. Предпочтительно, этот паз 24 расположен таким образом, чтобы он простирался
перпендикулярно или параллельно направлению, в котором прорезан паз 22. Затем, когда сопло 21
ввинчивается, правильное положение поперечного паза 22 p5 можно определить по положению паза 24,
служащего для ввинчивания. При описанной конструкции также легко можно точно расположить выступ 23
относительно штока клапана 5. С этой целью упорная поверхность 25 для запорного винта 26 на внешней
стороне корпуса паза выполнена на определенном расстоянии от центра клапана, а также винт сопла 21
выполнен постоянной длины. Правильное расстояние для ввинчивания винта сопла 21 можно определить
непосредственно при постоянном положении паза 22 путем измерения от поверхности 25. Возможное
отклонение фактического положения наклонной поверхности 23 от нормального положения в этом случае
равно половине шага резьбы при завинчивании, и это отклонение является допустимым.
Как уже упоминалось, равномерное прохождение газа, практически без вихрей, влияет на точность
регулирования, осуществляемого регулятором.
Было установлено, что равномерное прохождение газа без вихрей может быть существенно улучшено, если
клапанная пластина имеет большее расстояние от седла со стороны, прилегающей к соплу, чем с другой
стороны. Регуляторы давления с такой конструкцией работают очень равномерно и обеспечивают более
точную регулировку, чем в случае, когда клапанная пластина расположена перпендикулярно штоку клапана.
Соседние файлы в папке патенты