Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Очистные сооружения канализации. Учебное пособие
.pdf
3.2.11.
i
W q t (1 R ).
= +
1 2 3 T a 0
K K K K (C C )
⋅ −
f b n l
= ⋅ ⋅
f d n l,
= π⋅ ⋅ ⋅
f B L.
= ×
П R n,
= ⋅ ⋅
L 1;
= −
Объем аэротенка-вытеснителя с регенератором:
at m atr
3.2.12.
Удельный расход воздуха [1, формула (61)]:
q (L L )
q
=
air
0 cdp ex
⋅ −
,
где q0 – удельный расход кислорода воздуха, мг О2 на мг сня-
той БПК
, принимается согласно [1, п. 6.157];
полн
К1 – коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимается для среднепузырчатой аэрации согласно [1, п. 6.157], для
мелкопузырчатой по [1, табл. 42] в зависимости от соотношения faz/fat,
faz – площадь аэраторов;
fat – площадь аэротенка.
При применении фильтросных пластин или труб:
az
или
az
at
При применении дисковых аэраторов:
f
az
2
где b – ширина фильтросной пластины; отечественной промыш-
ленностью выпускаются пластины размером 0,3×0,3 м;
n – число фильтросных пластин или труб, а также число
дисковых аэраторов в одной секции аэротенка;
l – длина фильтросного канала или плети труб, м:
диаметр фильтросной трубы, отечественной промыш-
d –
l
ленностью выпускаются трубы d = 275 и 375 мм, пористые
полиэтиленовые трубы имеют диаметр внешний 120 мм;
111
R –
20,6
атм
норм
радиус рабочей части аэратора, м;
L – длина аэротенка, м;
В – ширина одной секции аэротенка, м;
K2 – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора (ha), принимается по [1, табл. 43];
K3 – коэффициент качества сточной жидкости, принимается
равным 0,85 для хозяйственно-фекальной сточной жидкости;
– коэффициент, учитывающий температуру сточной
K
т
жидкости:
= 1 + 0,02 (Т – 20);
K
т
л
T
– средняя температура сточной жидкости за самый теп-
ω
лый месяц, ºС [1, п. 6.157];
Са – растворимость кислорода в сточной жидкости при заданной температуре:
Н
Р
Са = С
т
air
1
+
;
Р
Ст – растворимость кислорода воздуха в дистиллированной
воде при самой неблагоприятной температуре (летний период), принимается по табл. 3.5;
Н
– глубина погружения аэратора, принимается на 0,2–0,4
air
меньше рабочей глубины аэротенка;
Р
– расчетное атмосферное давление района проектиро-
атм
вания принимается равным минимальному значению, например, для г. Новосибирска можно принять 720 мм рт. ст.;
Р
– нормальное атмосферное давление равно
норм
760 мм рт. ст.
112
Таблица 3.5
air air m
Q q q ,
= ⋅
⋅
i cdp q cdp
П 0,8 C K L ,
= ⋅ + ⋅
Растворимость кислорода в воде
при давлении 760 мм рт. ст. [5]
Т,
ºС
О2,
мг/л
Т,
ºС
О2,
мг/л
Т,
ºС
О2,
мг/л
Т,
ºС
О2,
мг/л
Т,
ºС
1 14,23 7 12,17 13 10,6 19 9,35 25 8,38
2 13,84 8 11,87 14 10,37 20 9,17 26 8,22
3 13,48 9 11,59 15 10,15 21 8,89 27 8,07
4 13,13 10 11,33 16 9,95 22 8,83 28 7,92
5 12,8 11 11,08 17 9,74 23 8,68 29 7,77
6 12,48 12 10,73 18 9,64 24 8,53 30 7,63
3.2.13. Общий расход воздуха, м3/ч:
3.2.14.
Интенсивность аэрации, м3/(м2·ч) [1, формула (64)]:
Hq
atair
J
=
a
t
,
at
где Нat – глубина погружения аэратора, м.
После определения Jа, расчетное значение сравнивается с
рекомендуемыми J
полняется условие J
[1, табл. 42] и J
max
< Ja< J
min
max
[1, табл. 43]. Если вы-
min
, то расчет по воздуху заверша-
ется.
Если Ja > J
Ja < J
увеличивается удельный расход воздуха до соблюдения
min
условия Jа = J
, то увеличивается площадь аэраторов. При
max
.
min
3.2.15. Прирост активного ила, мг/л [1, формула (60)]:
О2,
мг/л
113
где С
i i t
П П
a ,
∆ = −
П Q
А ,
10
∆ ⋅
⋅
P 1 100,
i
1 R
– концентрация взвешенных веществ в осветленной
сточной жидкости, поступающей из первичных отстойников в аэротенк, мг/л (см. расчет первичного отстойника);
Kq – коэффициент прироста активного ила, принимается согласно [1, п. 6.148].
3.2.16. Количество избыточного активного ила, подлежаще-
го удалению из биологической системы, мг/л:
где at – концентрация ила выносимого из вторичных отстойни-
ков, принимается согласно [1, п. 6.161];
3.2.17. Сухое вещество избыточного активного ила, т/сут:
i
6
i
=
3.2.18.
Объем неуплотненного избыточного активного ила:
100A
=
Q
i
i
,
γ⋅−
)P100(
ii
где Pi – влажность неуплотненного активного ила, %:
a
= − ⋅
i
ил.к
1000
где а
– концентрация ила в иловой камере, г/л:
ил. к
а a
=
ил.к
+
i
;
R
i
114
γi – плотность избыточного активного ила, принимается по
x
T
ω
л
T
ω
85 21
ρ = ⋅ =
R 0,24.
опытным данным; для практических расчетов может быть
принята равной 1 т/м3.
Пример расчета аэротенка-вытеснителя (рис. 3.7, 3.8)
Исходные данные
Q = 50 тыс. м3/сут; L
= 140 мг/л; L
cdp
= 15 мг/л;
eх
= 12 ºС (средняя температура сточной жидкости за самый
холодный месяц);
жидкости за самый теплый месяц); K
= 22 ºС (средняя температура сточной
qen max
= 1,5; С
= 106 мг/л.
cdp
3.2.19. Скорость окисления в аэротенке-вытеснителе при
ai = 2 г/л:
15 2 1
⋅
15 2 33 2 0,625 15 1 2 0,07
⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅
мг/(г·ч).
3.2.20.
Ориентировочная нагрузка на активный ил:
5042124q
i
=⋅=
мг/(г·сут).
3.2.21.
Требуемая степень рециркуляции активного ила:
2
= =
i
1000
−
2
95
Согласно [1, п. 6.145, примечание 2] при разделении иловой
смеси в радиальных отстойниках с илососами степень рециркуляции принимается не менее 0,3.
115
3.2.22.
1
2
3
4
5
6
8
10
8
11
9
9
3
11
10
Значение БПК
смеси сточной жидкости и цирку-
полн
лирующего ила, поступающей в аэротенк-вытеснитель:
3,015140
L
=
mix
⋅+
3,01
+
=
111
мг/л.
А
А-А
А
7
Рис. 3.7. Двухкоридорный аэротенк-вытеснитель:
1 – сточная жидкость из первичных отстойников; 2 – верхний
канал сточной жидкости; 3 – перепускной канал; 4 – нижний
канал сточной жидкости; 5 – канал циркулирующего
активного ила; 6 – сборный канал иловой смеси;
7 – иловая смесь во вторичные отстойники; 8 – воздуховод;
9 – воздухораспределительные стояки; 10 – аэратор;
11 – перепускной трубопровод иловой смеси
116
3.2.23.
1 0,07 2 140
12
= ⋅ + ⋅ − + ⋅ ×
2
100
W 3150 2 6300
= ⋅ ≤ =
м
Продолжительность аэрации сточной жидкости в аэ-
ротенке:
t (2 0,625) (111 15) 33 2ln
tav
1,5 1,12 ч.
× ⋅ =
+ ⋅
85 2 2 (1 0,3) 15
⋅ ⋅ ⋅ −
15
Согласно [1, п. 6.143, примечание 2], продолжительность
аэрации в аэротенке принимается не менее 2 ч.
3.2.24. Среднечасовой расход сточной жидкости за период
аэрации в часы максимального притока:
)3,63,6(50000
q
=
m
+⋅
⋅
=
3150
м3/ч.
3.2.25.
Объем аэротенка-вытеснителя:
atv
м3.
К строительству принимается аэротенк А-2-6-4,4 [2, табл. 66.18]:
Число секций – 4
Число коридоров в секции – 2
Длина аэротенка – 30 м
Ширина коридора – 6
Глубина – 4,4 м
Объем секции – 1580 м3
Общий объем – 6320 м3
3.2.26. Удельный расход воздуха:
K1 = 1,47 при faz/f
= 0,1; K2 = 2,6; K3 = 0,85;
at
Kт = 1+ 0,02(22 – 20) = 1,04;
+=
183,8С
а
2,4
6,20
6,10
=
мг/л;
117
q 4,7
−
= =
2
=−=
∆
air
1,47 2,6 0,85 1,04(10,6 2)
1,1(140 15)
⋅ ⋅ ⋅ −
м3/(м3·ч).
3.2.27.
Общий расход воздуха:
air
=⋅=
м3/ч.
1480031507,4Q
Принимается 4 воздуходувки (3 рабочих и 1 резервная)
марки ТВ-80-1,6 [4, табл. Y28] с рабочей характеристикой
Q = 6000 м3/ч; H = 0,63 кгс/cм2; N = 160 кВт; n = 2970 об/мин.
3.2.28. Интенсивность аэрации:
2,47,4
J
a
⋅
= м
=
9,9
3
/(м2·ч),
где Jа сравнивается с рекомендуемыми J
[1, табл. 43]. Если выполняется условие J
[1, табл. V42] и J
max
< Ja< J
min
max
min
, то расчет
,
по воздуху завершается.
Если Ja > J
каналов или труб. При Ja < J
воздуха до соблюдения условия Jа = J
, то увеличивается количество фильтросных
max
увеличивается удельный расход
min
.
min
3.2.29. Прирост активного ила:
мг/л.
П
i
1271403,01068,0
=⋅+⋅=
3.2.30. Количество избыточного активного ила:
11710127П
i
мг/л.
3.2.31. Сухое вещество избыточного активного ила:
50000117
А
i
⋅
= т/сут.
10
6
85,5
=
118
Р 1 100 99,1%;
Q 650
12000
300
30
300
29000
3
0
30000
Рис. 3.8. Схема укладки аэраторов в одной секции:
1 – коридор аэротенка; 2 – аэратор трубчатый или плоский;
3 – разделительная стенка
3.2.32. Объем неуплотненного избыточного активного ила:
+
=
2a
ил
к
3,01
67,8
=
3,0
г/л;
8,67
= − ⋅ =
илк
1000
5,85 100
= =
i
(100 99,1) 1
⋅
− ⋅
м3/сут.
Пример расчета аэротенка-вытеснителя
с регенератором (рис. 3.9)
Исходные данные:
Q = 50
л
T
= 22 ºС; K
ω
тыс. м3/сут; L
= 1,5; С
qen max
= 200 мг/л; L
cdp
= 106 мг/л.
cdp
= 15 мг/л;
eх
x
T
=12 ºС;
ω
1
2
119
3.2.33.
85 17,7
1
2
3
4
5
6
8
10
8
11
9
10
3
11
9
Скорость окисления:
Для первоначального определения ρ аr принимается по
табл. 3.3 при аi = 2 г/л и Ri = 0,3, так как разделение иловой смеси происходит в радиальных отстойниках с илососами.
⋅
ρ = ⋅ =
15 2 2 33 0,625 15 1 0,07 5,3
15 2 1
⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅
мг/ (г·ч).
А
А-А
А
7
Рис. 3.9. Четырехкоридорный аэротенк-вытеснитель
с регенератором:
1 – сточная жидкость из первичных отстойников;
2 – верхний канал сточной жидкости; 3 – перепускной канал;
4 – нижний канал сточной жидкости; 5 – канал
циркулирующего активного ила; 6 – сборный канал
иловой смеси; 7 – иловая смесь во вторичные отстойники;
8 – воздуховод; 9 – воздухораспределительный стояк;
10 – аэраторы; 11 – перепускной трубопровод
120
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]