Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Свайные фундаменты (примеры расчёта и конструирования). Учебное пособие.pdf
Решение. Несущая способность по грунту
1 0,4
где 1 + 0,4
) (1 + 0,4
,
) 1,363.
,
⋅1,36 4870 кН,
,
Несущая способность по материалу определяется без учёта продольного
изгиба (ϕ = 1), так как фундамент с низким ростверком и в пределах ствола
сваи нет слабых грунтов
φγγ
1 ⋅ 0,85 ⋅ 0,8 ⋅ 11 500 ⋅ 0,61 270 000 ⋅ 0,003216
4770 868,32 5638,32 кН,
где γ
= 0,85, как для элементов, бетонируемых в вертикальном положении;
= 0,8, так как бурение скважин производится с применением извлекаемых
γ
обсадных труб под водой.
Бетон класса В-20,
11 500 кПа, 3,14 ⋅ 0,88 ⋅ 0,88/4 = 0,61 м
Арматура 8 Ø16 А-ΙΙ (А-300);
270 000 кПа, 32,16 см2 0,003216 м
2
.
2
.
Расчётная нагрузка на сваю с учётом коэффициента надёжности:
– по материалу
– по грунту
,
4027,37 кН;
,
3478 кН.
,
Несущая способность по грунту меньше, для конструирования ростверка принимается это значение.
2.2.2.2. Несущая способность висячей сваи (сваи трения)
Несущую способность Fd, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай
и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на вдавливающую нагрузку, следует определять как сумму расчётных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на её боковой поверхности по формуле
γсγRA γu Σ, (8)
где γс – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γс1;
R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, прини-
31
маемое по табл. 9 Приложения; А – площадь опирания на грунт сваи, м2,
принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади
поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру,
или по площади сваи-оболочки нетто; u – наружный периметр поперечного
сечения сваи, м; f
– расчётное сопротивление грунта i-го слоя грунта основа-
i
ния на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл. 10 Приложе-
– толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхно-
ния; h
i
, γ
стью сваи, м; γ
– коэффициенты условий работы грунта соответствен-
но под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи, учитывающие
влияние способа погружения сваи на расчётные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 11 Приложения.
Суммировать сопротивления по боковой поверхности грунта следует по
всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка террито
рии срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоёв
грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и
дна водоема после его местного размыва при расчётном паводке.
Расчётные сопротивления грунтов R и f
для лессовых грунтов при глу-
i
бине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным
в табл. 9 и 10 для глубины 5 м. Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчётные сопротивления R и f
, следует принимать при
i
показателе текучести, соответствующем полному их водонасыщению.
Для забивных и вдавливаемых свай, опирающихся нижним концом на
рыхлые пески или на глинистые грунты с показателем текучести I
сущую способность F
, кН, следует определять по результатам статических
d
> 0,6, не-
L
испытаний свай.
Несущую способность F
, кН, набивной и буровой свай с уширением и
d
без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и
заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует опре-
делять по формуле (8), где γ
опирания её на глинистые грунты со степенью влажности S
совые грунты – γ
= 0,8, в остальных случаях – γ = 1; γ
надёжности по сопротивлению грунта под нижним концом сваи; γ
– коэффициент условий работы сваи; в случае
< 0,85 и на лес-
r
– коэффициент
= 1 во
всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями и буроинъекционных свай, для которых этот коэффициент следует принимать равным 1,3, и свай с уширением, устраиваемых путём механического разбурива-
ния грунта, бетонируемых насухо γ
собом, для которых γ
= 0,3; R – расчётное сопротивление грунта под ниж-
= 0,5 и бетонируемых подводным спо-
ним концом сваи, кПа, принимаемое:
– при опирании на песчаные и крупнообломочные грунты по формулам (9, 10);
– при опирании на глинистые грунта – по табл. 14 Приложения;
32
для буронабивных свай, изготовленных с применением технологии непрерывного полого шнека и буровых свай, изготовленных технологическим
оборудованием типа плоский грейфер или гидрофреза – как для обычных
забивных свай;
A – площадь опирания сваи, м
2
, принимаемая равной:
– для набивных и буровых свай без уширения – площади поперечного
сечения сваи;
– для набивных и буровых свай с уширением – площади поперечного
сечения уширения в месте наибольшего его диаметра;
– для свай-оболочек, заполняемых бетоном, – площади поперечного
сечения оболочки брутто;
u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
– коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности
γ
сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования
и принимаемый по табл. 12
– расчётное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности
f
i
Приложения;
ствола сваи, кПа, принимаемое по табл. 10 Приложения;
– то же, что и в формуле (8).
h
i
Сопротивление песков на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения
ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве
образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом φ
к оси сваи, где φ
– осреднённое (по слоям) расчётное значение угла внутрен-
l
l /
него трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
Периметр поперечного сечения ствола – u для буроинъекционных свай
следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении.
Расчётное сопротивление для крупнообломочных грунтов с песчаным
заполнителем и песков в о
сновании набивной и буровой свай с уширением
и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грун-
тового ядра , кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:
0,75ααγ′1ααγ, (9)
а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных
грунтов на высоту 0,5 м, – по формуле
ααγ′1ααγ, (10)
где α
α α α
– безразмерные коэффициенты, принимаемые в зависимости
от расчётного значения угла внутреннего трения грунта основания по
табл. 13 Приложения; γ′ – расчётное значение удельного веса грунта, в осно-
вании сваи (при водонасыщенных грунтах с учётом взвешивающего действия
33
2
воды); γ
– осреднённое (по слоям) расчётное значение удельного веса грун-
тов, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грун-
тах с учётом взвешивающего действия воды); – диаметр, м, набивной и бу-
ровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или
диаметр скважины для сваи-столба; – глубина заложения, м, нижнего конца
сваи или её ушир
ения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня
планировки (при планировке срезкой), для опор мостов – от дна водоёма после его общего размыва при расчётном паводке.
Заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов,
должно быть не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уш
ире-
нием), но не менее чем на 2 м.
Значения , рассчитанные по формулам (9) и (10), не следует принимать
выше значений, приведённых в табл. 9 для забивных свай той же длины и в
тех же грунтовых условиях.
Расчётное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-
оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением гр
унтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе
её погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта,
имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваиоболочки), следует принимать по табл. 9 с коэффициентом условий работы
грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии
зицией 4 табл. 11, при этом расчётное сопротивление в указанном случае
с по
относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
Для набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой
грунта и заполняемых бетоном, опирающихся нижним концом на глинистые
грунты с показателем текучести I
> 0,6, несущую способность следует опре-
L
делять по результатам статических испытаний свай.
Несущую способность F
, кН, винтовой однолопастной сваи диаметром
d
лопасти 1,2 м и длиной 10 м, работающей на вдавливающую или вы-
дергивающую нагрузку, следует определять по формуле (11) (при других параметрах, в частности при двух и более лопастях, диаметре лопасти d > 1,2 м
и длине сваи l > 10 м, действии горизонтальной силы или момента, – только
по данным испытаний сваи статической нагр
узкой и результатам численных
расчётов в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта):
γc , (11)
где γc – коэффициент условий работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по табл. 15 Прило-
жения;
– несущая способность лопасти, кН;
– несущая способность
ствола, кН. Несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по
формуле
34
αα γ, (12)
где α1, α2 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 16 Приложения в зависимости от расчётного значения угла внутреннего трения грунта в
рабочей зоне φ
грунта толщиной, равной d); с
грунта в рабочей зоне, кПа; γ
веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах
с учётом взвешивающего действия воды), кН/м
лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой –
от уровня планировки, м; А – проекция площади лопасти, м
(под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой
1
– расчётное значение удельного сцепления
1
– осреднённое расчётное значение удельного
1
3
; h1 – глубина залегания
2
, считая по на-
ружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку,
и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку.
Несущая способность ствола винтовой сваи определяется по формуле
, (13)
где u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м; fi – расчётное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по табл. 10 (осредненное значение для всех слоёв в пределах глубины
погружения сваи); h – длина ствола сваи, погруженной в грунт, м; d – диаметр лопасти сваи, м.
При определении несущей способности винтовых свай при действии
вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в таб
л. 16 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки –
над лопастью сваи.
Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5d при глинистых грунтах и не менее 6d – при песках (где d – диаметр
лопасти).
Пример 5. Определение несущей способности забивной висячей
сваи.
Задание. Определить несущую способность забивной сваи, входящей в
состав свайного куста под колонну каркасного здания.
Исходные данные. Район строительства – г. Мурманск. Здание неотапливаемое, без подвала.
Глубина заложения подошвы ростверка 2 м (пример 2). Геологический
разрез представлен следующими грунтами: песок мелкий 30 МПа, мощностью 1 м, супесь пластичная (
0,5, 16 МПа, мощностью 1,5 м, пе-
сок пылеватый, 22 МПа, мощностью 3,5 м (с отм. 3,0 насыщенный во-
дой), суглинок полутвёрдый (
0,22,27 МПа, мощностью 3,5 м, пе-
сок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой, 32 МПа,
мощностью 4 м. Уровень грунтовых вод проходит на глубине 3 м от уровня
планировки.
35
Рис. 5. К определению несущей способности висячей забивной сваи
Решение. Требуемая длина свай по глубине расположения несущего
слоя, по условию сопряжения свай с ростверком и по минимальной глубине
заделки свай в несущий слой составляет:
0,2заделка в ростверк1заглубление в несущий слой
1песок мелкий1,5супесь3,5песок пылеватый
2глубина заложения ростверка5,1 м.
Принимаем сваю С55-30-3. Предусматриваем заделку в ростверк
0,2 м – из них 0,1 м неразбитой частью и 0,1 арматурой.
ный грунт (глина полутвёрдая (I
оказывается на глубине 7,3 м от уровня планировки. Тогда расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 4170 кПа (табл. 9, Приложение).
Определяем расчётные сопротивления грунтов основания на боковой
поверхности сваи (табл. 10, Приложение). Для этого пласты грунтов, соприкасающихся с боковой поверхностью сваи, разбиваем на однородные слои
толщиной не более 2 м. Для удо
тивлений сводим в табл. 1.
Определяем несущую способность сваи:
γсγRA γсu Σ
1 ⋅ 1 ⋅ 4170 ⋅ 0,09 1 ⋅ 1,2 ⋅ 0,5 ⋅ 18 2 ⋅ 26 1,5 ⋅ 29,5 1,3 ⋅ 56
375,3 213,66 588,96 кН,
γс = 1 – коэффициент условий работы сваи для забивных свай, γ1 – ко-
эффициент надёжности по сопротивлению грунта под нижним концом сваи;
36
Свая заходит в проч-
= 0,22 > 0,1) на 1,3 м. Нижний конец сваи
L
бства расчёта полученные значения сопро-
Наименование грунта
1 2 3 4
Толщина
слоя h
,
i
м
Расстояние до
центра тяжести
, м
слоя z
i
Расчётное сопротивление
грунта по боковой
поверхности сваи fi, кПа
Супесь пластичная
1. К расчёту несущей способности сваи
= 0, 5) 0,5 2,25 18
(I
L
Песок пылеватый,
2,0 3,5 26
средней плотности,
насыщенный водой
1,5 5,25 29,5
Суглинок полутвёр-
L
= 0,22)
1,3 6,65 56
2
; u = 0,3 ⋅ 4 = 1,2 – периметр
– расчётное сопротивление грунта на
i
дый (I
A = 0,3 ⋅ 0,3 = 0,09 – площадь опирания сваи, м
поперечного сечения ствола сваи, м; f
боковой поверхности ствола сваи (в пределах однородного слоя, толщиной
не более 2 м) кПа, рассчитано в табл. 1.
Пример 6. Определение несущей способности буровой висячей сваи
Задание. Определить несущую способность буровой сваи, входящей в
состав свайного куста под колонну каркасного здания.
Исходные данные. Район строительства – г. Мурманск. Здание неотапливаемое, без подвала.
Глубина заложения подошвы ростверка 2 м (пример 2). Геологический
разрез по примеру 5, рис. 5.
Решение. Так как в пределах длины сваи пр
оходят грунтовые воды, принимаем буровую сваю диаметром 40 см, изготовленную с использованием
инвентарных обсадных труб, длиной 5,5 м.
γγRA γu Σ 0,8 ⋅ 1 ⋅ 0,125 ⋅ 843 1,256 ⋅ 0,7 ⋅ 18 ⋅ 0,5
0,7 ⋅ 26 ⋅ 2 0,7 ⋅ 29,5 ⋅ 1,5 0,6 ⋅ 56 ⋅ 1,3
0,8 ⋅ 105,375 1,256 ⋅ 6,3 36,4 30,98 43,68 202,22 кН.
γ
– коэффициент условий работы сваи при опирании на глинистые грунты со
с
степенью влажности S
сопротивлению грунта под нижним концом сваи; γ
= 0,125 м
2
– площадь опирания сваи, м2; u = 2 ⋅ 3,14 ⋅ 0,2 = 1,256 – периметр
< 0,85 – γ = 0,8; γ
r
поперечного сечения ствола сваи, м; f
– коэффициент надёжности по
= 1; A = 3,14 ⋅ 0,4 ⋅ 0,4/4 =
– расчётное сопротивление грунта на
i
боковой поверхности ствола сваи (в пределах однородного слоя, толщиной
не более 2 м) кПа, найденное в табл. 1; R = 843 кПа – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, найденное по табл. 14 Приложения,
37
интерполяцией; γ
– коэффициент условий работы грунта на боковой по-
верхности сваи, принимаемый по табл. 12 Приложения. Для буровых свай,
бетонируемых при использовании обсадных инвентарных труб в песках, су-
песях и суглинках γ
= 0,7; в глинах γ
= 0,6.
Пример 7. Определение несущей способности винтовой сваи
Задание. Определить несущую способность винтовой сваи типа ВСЛ,
предназначенной для строительства фундаментов в талых и с сезонным промерзанием грунтах длиной 5,5 м; номинальным наружным диаметром ствола
325 мм; максимальным диаметром лопасти наконечника 500 мм; материал
ствола сваи – сталь 20, наконечника – сталь 25Л:
ВСЛ 5,5
ГОСТ
Л ГОСТ
ТУ 5264‐006‐05773342–2007.
Исходные данные. Район строительства – г. Мурманск. Здание неотапливаемое, без подвала.
Глубина заложения подошвы ростверка 2 м (пример 2). Геологический
разрез представлен следующими грунтами: песок мелкий (γ = 17,7 кН/м
= 7 кПа; ϕ1 = 38°) мощностью 1 м, супесь пластичная (Il = 0,5; γ = 18,7 кН/м3;
с
1
= 13 кПа; ϕ1 = 24°), мощностью 1,5 м, песок пылеватый (γ = 18,0 кН/м3 до у.г.в.;
с
1
= 11,0 кН/м3 ниже у.г.в.; с1 = 8 кПа; ϕ1 = 35°), мощностью 3,5 м (с отм. 3,0
γ
sb
насыщенный водой), суглинок полутвёрдый (I
= 53 кПа; ϕ
= 0,22; γ = 20,1 кН/м3; с1 =
l
= 19°). Уровень грунто-
1
вых вод проходит на глубине 3 м.
Решение
γ
0,8 ⋅ 273,16 164,5 350,48 кН,
c
где γc = 0,8 – коэффициент условий
работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по
табл. 15 для глин полутвёрдых; F
–
d0
несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по формуле
αα γ
11,1 ⋅ 53 4,9 ⋅ 14,1 ⋅ 7,3 ⋅ 0,25
273,16 кН,
Рис. 6. К определению несущей
способности винтовой сваи
38
h1 = 7,3 м – глубина залегания лопасти
сваи от природного рельефа; α
= 11,1;
1
3
;
α2 = 4,9 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 16 в зависимости от расчётного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне
= 19°); с1 = 53 кПа – расчётное значение удельного сцепления грунта в рабо-
(φ
1
чей зоне; γ
= (1 ⋅ 17,7 + 1,5 ⋅ 18,7 + 0,5 ⋅ 18 + 3 ⋅ 11 + 1,3 ⋅ 20,1) / 7,3 = 14,1 кН/м3 –
1
осредненное расчётное значение удельного веса грунтов, залегающих выше
лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учётом взвешивающего действия воды); А = 0,25 м
2
– проекция площади лопасти, м2, считая по наружному
диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку.
Несущая способность ствола винтовой сваи
1,02 ⋅ 33,6 ⋅ 5,3 – 0,5 164,5 кН,
где u = 0,325 ⋅ 3,14 = 1,02 м – периметр поперечного сечения ствола сваи;
= (0,5 ⋅ 18 + 2 ⋅ 26 + 1,5 ⋅ 29,5 + 1,3 ⋅ 56) / 5,3 = 33,6 кПа – расчётное сопротив-
f
i
ление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по табл. 10 (осредненное значение для всех слоёв в пределах глубины
погружения сваи; d = 0,5 м – диаметр лопасти сваи; h = 5,3 – длина ствола
сваи, погруженной в грунт.
Пример 7. Определение несущей способности сваи-оболочки.
Задание. Опр
еделить несущую способность висячей сваи-оболочки.
СО 70.100-3 погружаемой вибрированием с полным удалением грунтового ядра.
Исходные данные. Район строительства – г. Мурманск. Здание неотапливаемое, без подвала.
Глубина заложения подошвы ростверка 2 м (пример 2). Геологический
разрез представлен следующими грунтами: песок мелкий (γ = 17,7 кН/м
= 7 кПа; ϕ1 = 38°) мощностью 1 м, супесь пластичная (Il = 0,5; γ = 18,7 кН/м3;
с
1
с
= 13 кПа; ϕ1 = 24°), мощностью 1,5 м, песок пылеватый (γ = 18,0 кН/м3
1
до у.г.в.; γ
(с отм. 3,0 насыщенный водой), песок средней крупности (γ
ниже у.г.в.; с
= 11,0 кН/м3 ниже у.г.в.; с1 = 8 кПа; ϕ1 = 35°), мощностью 3,5 м
sb
= 10,5 кН/м3
sb
= 2 кПа; ϕ1 = 37°). Уровень грунтовых вод проходит на глубине
1
3
3 м от уровня планировки.
Решение.
Расчётное сопротивление под нижним концом сваи
0,75ααγ′1ααγ
0,75⋅ 0,22 ⋅ 108 ⋅ 10,5 ⋅ 1 185 ⋅ 0,81 ⋅ 12,06 ⋅ 8,8
0,165 ⋅ 1134 15 903 2811,1 кН,
где α 108; α
185; α
0,81; α 0,22 – безразмерные коэффициен-
ты, принимаемые в зависимости от расчётного значения угла внутреннего
трения грунта φ
значение удельного веса грунта, в основании сваи (при водонасыщенных
37° по табл. 13. Приложения; γ′ 10,5 кН/м
3
– расчётное
39
;
Рис. 7. К определению несущей способности сваи-оболочки
грунтах с учётом взвешивающего действия воды);
+ 0,5 ⋅ 18 + 3 ⋅ 11 + 2,8 ⋅ 10,5) / 8,8 = 12,06 кН/м
= (1 ⋅ 17,7 + 1,5 ⋅ 18,7 +
3
– осреднённое (по слоям)
расчётное значение удельного веса грунтов, расположенных выше нижнего
конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учётом взвешивающего действия
воды); = 1 м, диаметр сваи-оболочки; = 8,8 м – глубина заложения, ниж-
него конца сваи или её уширения, отсчитываемая от природного рельефа или
уровня планировки (при планировке срезкой). Заглубление свай в грунт, пр
инятый за основание их нижних концов, в нашем случае 2,8 м, это более диаметра сваи и более 2 м.
Несущая способность сваи-оболочки
γRA γu Σ 1 ⋅ 1 ⋅ 0,785 ⋅ 2811,1 3,14 ⋅ 0,9 ⋅ 18 ⋅ 0,5
1 ⋅ 26 ⋅ 2 1 ⋅ 29,5 ⋅ 1,5 1 ⋅ 60 ⋅ 2 1 ⋅ 63 ⋅ 0,8
2206,7 3,14 ⋅ 8,1 52 44,25 120 50,4 3069,4 кН,
где γ – коэффициент условий работы – γ 1,
по сопротивлению грунта под нижним концом сваи; γ
= 0,785м
– для свай-оболочек, заполняемых бетоном, площадь поперечного
– коэффициент надёжности
1; A = 3,14 ⋅ 1 ⋅ 1/4 =
сечения оболочки брутто; u = 3,14 ⋅ 1 = 3,14 м – периметр поперечного сече-
ния ствола сваи; γ
– коэффициент условий работы грунта на боковой
R, f
поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий
бетонирования и принимаемый по табл. 11 Приложения (в песках γ
в супесях γ
= 0,9);
R, f
– расчётные сопротивления грунтов основания на бо-
= 1,
R, f
ковой поверхности сваи, приведены в табл. 2.
40