Расчет шихты основной мартеновской плавки скрап-рудного процесса с применением технического кислорода для продувки ванны. Методические указания для са
.pdfДля умеренной продувки 600 т плавки минимальное [%ΔC] составляет
0,4%. Принимаем [%ΔC]=0,7%.
Тогда [%C]распл.= [%C]раск.+ [%ΔC] = 0,08+0,70=0,78 %.
Содержание кремния При основном процессе кремний в первом периоде плавки окисляется
полностью до следов. Поэтому [%Si]распл. = 0.
Содержание фосфора В зависимости от содержания фосфора в шихте, интенсивности продувки
ванны кислородом и режима спуска шлака, остаточное содержание фосфора в металле по расплавлении составляет 15-25% от его содержания в металлошихте. Для умеренной продувки и интенсивного спуска шлака принимаем эту величину равной 18%.
Тогда [%P]распл. = [%P]шихты х 18/100 = 0,116 х 18/100 = 0,021 %.
Содержание марганца В зависимости от содержания марганца в шихте, интенсивности продувки
ванны кислородом в период плавления и режима спуска шлака остаточное содержание марганца в металле по расплавлении составляет 10-20% от его среднего содержания в металлошихте.
При умеренной продувке ванны кислородом (7-10 м3/т*ч) и обильном спуске шлака в период плавления (более 50% от образовавшегося) принимаем остаточное содержание марганца равным 19% от его среднего значения в металлической шихте.
Тогда [%Mn]распл.= [%Mn]шихты х19/100 = 0,600 х 19/100 = 0,114%.
Содержание серы В зависимости от содержания серы в металлошихте и топливе,
количества спускаемого шлака и его основности, остаточное содержание серы в
21
металле по расплавлении составляет 80-100% (и более) от первоначального ее содержания в шихте.
В расчете принимаем эту величину равной 90%.
Тогда [%S]распл. = [%S]шихты х 90/100 = 0,041 х 90/100 = 0,037 %.
В металле по расплавлении содержится (%):
С |
Si |
Mn |
P |
S |
0,78 |
0 |
0,114 |
0,021 |
0,037 |
3.1.3. Определение количества железной руды в завалку
При продувке ванны кислородом в период плавления количество руды в завалку можно приближенно определить:
М зав |
100 |
к (М ших |
М атм), |
|
|||
р |
Fe 1 о |
о |
|
где l – коэффициент, учитывающий содержание активного кислорода в железной руде, участвующего в окислении примесей в первом периоде плавки,
равный 0,381 (принимаем, что 1/3 Fe2O3 руды в процессе плавления диссоциирует до FeO, а выделившийся при этом кислород улетучивается, не принимая участия в описании примесей шихты);
к1 – коэффициент, учитывающий интенсивность продувки ванны кислородом в период плавления, равный 0-1 (к1 = 0, если количество руды в завалку равно нулю; к1 = 1, если продувка ванны кислородом не производится);
для Io2= 7-10 м3/т*ч к1 = 0,4 – 0,5, принимаем к1=0,45;
Мошихты - количество кислорода, необходимое для окисления примесей металлошихты в первом периоде плавки, кг; расчет для приводимого примера сведен в табл. 6.
Мошихты =3,580 кг;
22
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Элемент-окисел |
Удаляется примесей, кг |
Расходуется кислорода, кг |
Образуется окисла, кг |
|||||
1 |
|
2 |
|
|
|
3 |
4 |
|
С → СО |
(2,540-0,780)∙0,85*=1,496 |
1,496 |
16 |
|
= 1,995 |
1,496 + 1,995 = 3,491 |
||
|
|
|
12 |
|
|
|||
С → СО2 |
(2,540-0,780)∙0,15=0,264 |
0,264 |
32 |
= 0,704 |
0,264 + 0,704 = 0,968 |
|||
|
|
|
12 |
|
|
|||
Si → SiO2 |
0,540 |
- 0,000 = 0,540 |
0,540 |
32 |
|
= 0,617 |
0,540 + 0,617 = 1,157 |
|
|
|
|
28 |
|
|
|||
Mn → MnO |
0,600 |
– 0,114 = 0,486 |
0,486 |
16 |
|
= 0,141 |
0,486 + 0,141 = 0,627 |
|
|
|
|
55 |
|
||||
P → P2O5 |
0,116 |
– 0,021 = 0,095 |
0,095 |
80 |
|
= 0,123 |
0,095 + 0,123 = 0,218 |
|
|
|
|
62 |
|
|
|||
S → (S) |
0,041 |
– 0,037 = 0,004 |
|
|
|
- |
- |
|
Итого: |
|
2,885 |
|
|
|
3,580 |
6,461 |
|
*85 % углерода окисляется до СО и 15 % - до СО2.
∑Fe – содержание суммарного железа в руде, кг;
М оат м - количество кислорода, поступающего из атмосферы печи в первом периоде, кг, находится из уравнения:
М оат м 0,1 |
|
пл , |
|
где μ – среднее удельное поступление кислорода в ванну из газовой фазы печи за период заливки чугуна и плавления шихты, равное 5,0-20,0 кг/м2*ч; для расчетного случая принимаем 10,0 кг/м2*ч;
η – удельная нагрузка на под печи, равная емкости печи, деленной на площадь пода, т/м2 (см. табл. 7).
|
|
|
|
|
|
Таблица 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Емкость печи, т |
200 |
250 |
380 |
500 |
600 |
|
900 |
Площадь пода, м2 |
70,0 |
77,0 |
96,0 |
105,0 |
110,0 |
|
160,0 |
В нашем случае η = 600/110,0 = 5,5 т/м2.
τпл – продолжительность периодов заливки чугуна и плавления,
зависящая от удельной нагрузки на под печи, интенсивности продувки,
калорийности топлива, ч (см. табл.8).
23
Таблица 8
Удельная нагрузка |
на |
под |
|
|
2,0 |
3,0 |
4,0 |
4,5 |
5,0 |
5,5 |
||
печи, т/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжительность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
периодов заливки чугуна и |
|
1,2-1,8 |
1,4-2,2 |
1,8-2,7 |
2,0-3,0 |
2,2-3,2 |
2,4-3,4 |
|||||
плавления, ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для удельной нагрузки 5,5 т/м2 и умеренной продувки ванны принимаем |
||||||||||||
пл = 2,8 ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
атм |
|
|
|
|
|
10,0 |
|
|
|
|
|
|
Тогда М 0 |
0,1 |
|
пл |
0,1 |
|
2,8 |
0,509 кг. |
|
|
|
|
|
|
5,5 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, расход руды в завалку равен:
зав 100 |
ших |
атм |
100 |
|
0,45(3,580 0,509) 6,423 кг. |
||
М р |
|
К1 (М 0 |
М 0 |
) |
|
|
|
е Fe |
0,381 56,47 |
* |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
*56,47 – общее содержание железа в руде, %
3.1.4. Определение количества известняка в завалку
Количество известняка в завалку определяется по формуле:
зав |
|
100 |
|
|
МСаО 0,01Мшлраспл(%SiO2 ) распл (Враспл Всп )] |
|
М изв |
|
|
[Всп |
М SiO2 |
||
%СаОизв |
%SiOизвВсп |
|||||
|
|
|
|
где % CaOиз , % SiO2 - содержание СаО и SiO2 в известняке, %;
M SiO2 , MCaO - количество SiO2 и СаО, поступившие в шлак первого периода плавки из всех источников, кроме известняка, кг;
Всп, Враспл - основность спущенного и оставшегося в печи по расплавлении шлака, выраженная через отношение СаО и SiO2 ;
Мраспл - количество шлака, оставшегося в печи, кг;
шл
(SiO2 )распл - содержание SiO2 в шлаке по расплавлении,%.
3.1.4.1. Расчет количества SiO2 и СаО, поступивших в шлак в течение первого периода плавки из всех источников, кроме известняка ( M SiO2 и MCaO )
24
В образовании шлака участвуют заправочные материалы, боксит,
огнеупоры свода, загрязнение и окисленность лома, рекомендуемые расходы
которых приведены в табл. 9.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 9 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Материал |
|
|
Расход на плавку, |
|
|
Участвует в образовании шлака |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
кг/100 кг |
Всего к общему |
|
|
В том числе, % |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расходу |
|
I период |
|
|
II период |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Магнезит |
|
|
|
0,5-1,0 |
|
|
|
75-85 |
|
40-50 |
|
|
60-50 |
|
|
|||||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Доломит |
|
|
|
1,5-2,0 |
|
|
|
70-80 |
|
60-70 |
|
|
40-30 |
|
|
|||||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Доломит |
|
|
|
1,0-2,0 |
|
|
|
10-20 |
|
65-75 |
|
|
35-20 |
|
|
|||||
сырой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Материал |
|
|
|
0,15-0,20 |
|
|
|
100 |
|
50-60 |
|
|
50-40 |
|
|
|||||
свода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Боксит |
|
|
|
0,25-0,45 |
|
|
|
100 |
|
50-60 |
|
|
50-40 |
|
|
|||||
Загрязненность |
|
|
1,0-2,0 |
|
|
|
100 |
|
50-60 |
|
|
50-40 |
|
|
||||||
лома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Окалина лома |
|
|
1,0-1,5 |
|
|
|
100 |
|
100 |
|
|
- |
|
|
||||||
Принимаем в расчете следующие расходы материалов и их участие в |
||||||||||||||||||||
образовании шлака (табл. 10). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 10 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Материал |
|
|
Расход на |
|
|
|
Участвует в образовании шлака |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
плавку, |
|
|
На всю плавку |
|
|
В том числе |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
кг/100 кг |
|
|
% |
|
кг |
|
I период |
II период |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
кг |
% |
кг |
||
Магнезит |
|
|
|
0,70 |
|
|
|
83 |
|
0,58 |
|
40 |
0,23 |
60 |
0,35 |
|||||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Доломит |
|
|
|
1,85 |
|
|
|
70 |
|
1,30 |
|
60 |
0,78 |
40 |
0,52 |
|||||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Доломит |
|
|
|
1,50 |
|
|
|
12 |
|
0,18 |
|
75 |
0,135 |
25 |
0,045 |
|||||
сырой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Материал |
|
|
|
0,15 |
|
|
|
100 |
|
0,15 |
|
50 |
0,075 |
50 |
0,075 |
|||||
свода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Боксит |
|
|
|
0,35 |
|
|
|
100 |
|
0,35 |
|
55 |
0,19 |
45 |
0,16 |
|||||
Загрязненность |
|
|
1,50* |
|
|
|
100 |
|
0,60** |
|
58 |
0,35 |
42 |
0,25 |
||||||
лома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Окалина лома |
|
|
1,25* |
|
|
|
100 |
|
0,50** |
|
100 |
0,50 |
- |
- |
|
|||||
*- от веса лома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
**- 40 |
1,50 |
|
0,60 |
кг; |
40 |
1,25 |
|
0,50 кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
100 |
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
25
Расчет количества SiO2 и СаО, которое вносится в шлак всеми источниками, кроме известняка, приведен в табл. 11.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Источники |
Расход в I |
|
|
|
|
Вносится, кг |
|
||
|
период, кг |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
SiO2 |
СаО |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из металлошихты |
|
- |
|
|
|
1,157 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Руда железная |
6,423 |
|
6,423* 0,082*=0,527 |
6,423* 0,028*=0,180 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Боксит |
0,19 |
|
|
0,19* 0,100=0,019 |
0,19* 0,010 = 0,002 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Магнезит |
0,23 |
|
|
0,23 * 0,030=0,007 |
0,23* 0,032= 0,007 |
|
|||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Доломит |
0,78 |
|
|
0,78 * 0,028=0,022 |
0,78 * 0,558=0,435 |
|
|||
обожженный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Доломит сырой |
0,135 |
|
0,135* 0,015=0,002 |
0,135* 0,305=0,041 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Материал свода |
0,075 |
|
0,075* 0,050=0,004 |
0,075* 0,020=0,002 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Загрязнение лома |
0,35 |
|
|
0,35* |
0,750=0,263 |
- |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
|
- |
|
|
|
|
2,001 |
0,667 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
*0,082, 0,028 и т.д. доля SiO2 |
и СаО в материалах (табл. 3). |
|
|
||||||
|
распл |
|
|
|
|
|
|
|
|
3.1.4.2. Расчет ( М шл |
) количество шлака, оставшегося в печи |
||||||||
Количество шлака, оставшегося в печи по расплавлении, |
|||||||||
определяют по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
распл |
|
h |
, кг, |
|
|
||
|
|
М шл |
|
0,35 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
где h – толщина слоя шлака, оставшегося в печи по расплавлении, мм (обычно
40-60 мм, принимаем h= 45 мм);
- удельная нагрузка на под печи, т/м2 (в расчете = 5,5 т/м2);
0,35 – переводной коэффициент, учитывающий плотность шлака.
Тогда |
распл |
|
h |
|
45 |
|
кг. |
М шл |
0,35 |
|
0,35 |
|
2,86 |
||
|
5,5 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
26
3.1.4.3. Определение основности шлака спускаемого (Всп) и по (Враспл)
Основность %СаО спускаемого шлака обычно составляет 0,7-1,1 (чаще
%SiO2
0,8-1,0). В расчете принимаем Всп=0,90. Основность шлака по расплавлении обычно составляет 1,7-2,1 (чаще 1,8-2,0).
В расчете принимаем Враспл=1,90.
3.1.4.4. Определение содержания SiO2 и СаО в шлаке по расплавлении
В зависимости от содержания кремния в металлозавалке, количества
руды в завалку, режима спуска шлака содержание ( SiO2 ) составляет 15-21%. В
расчете принимаем (% SiO2 )распл=17%.
Тогда (%СаО)распл= Враспл х (% SiO2 )распл=1,90 х 17 = 32,30%. Подставляя полученные значения в формулу для определения количества известняка в
завалку, получаем:
|
зав |
|
|
100 |
|
|
MCaO 0,01Мшлраспл(%SiO2 )Pаасп(Враспл Всп )] |
М изв |
|
|
|
|
[Всп М SiO2 |
||
|
%СаОизв %SiO2изв |
|
|||||
|
|
|
Всп |
|
|||
|
|
100 |
[0,90 2,001 |
0,667 0,01 |
2,8 17(1,90 0,90)] 2,844 2,84кг. |
||
|
|
|
|||||
58,5 |
1,7 0,90 |
||||||
3.1.5. Определение расхода технического кислорода в первый период плавки
Количество технического кислорода можно определить по балансу кислорода для первого периода плавки.
ших |
шл |
руда |
атм |
изв |
0 |
2 |
окал |
М 0 |
М 0 |
М о |
М о |
М о |
М о |
М о |
|
|
расход |
|
|
|
приход |
||
где М шихо - расход кислорода на окисление примесей шихты, кг;
М шло - расход кислорода на образование окислов железа в шлаке, кг;
27
руда |
атм |
изв |
0 |
2 |
окал |
- количество кислорода, поступившего |
М о |
М о |
М о |
М о |
М о |
в ванну из руды, атмосферы, известняка, технического кислорода, окалины лома.
|
ших |
3,580кг(табл.6) , М |
атм |
|
|
||
Из расчета М о |
|
о |
0,509кг(табл.8) , |
|
|||
Количество руды, содержащей ΣFe=56,47%, равно 6,423 кг (с. 23); |
|||||||
Известняка, содержащего 41,2% СО2, равно 2,84 кг (с. 27). |
|
||||||
3.1.5.1. |
Расчет |
М ошл : |
количество |
шлака, оставшегося в |
печи после |
||
расплавления |
распл |
= |
2,86 |
кг (с. 26), |
что |
обычно составляет |
30-50% от |
М шл |
|||||||
образовавшегося. Принимаем эту величину равной 45%, тогда общее
количество |
образовавшегося |
шлака |
в |
первый |
период |
плавки |
||||
|
|
100 |
|
|
|
сп |
|
|
||
М шл |
2,86 |
|
|
6,36 кг, а количество спускаемого шлака М шл |
6,36 2,86 |
3,5 кг. |
||||
45 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В спускаемом шлаке, в среднем, обычно содержится окислов железа 23- |
|||||||||
26%, причем отношение (%FeО) к (%Fe2О3) |
составляет 3,0-4,0. Принимаем для |
|||||||||
расчета 24% окислов железа и (%FeО) / (%Fe2О3)=3,5. Тогда
(%Fe2О3)сп |
= |
|
24 |
5,33% , а |
(%FeО)сп=24,0-5,33=18,67%, или |
||
|
|
||||||
|
|
1 |
3,5 |
|
|
|
|
сп |
|
|
|
|
0,187 кг; |
сп |
3,5 0,1867 0,653 кг. |
М Fe2O3 |
3,5 |
0,0533 |
М FeO |
||||
В оставшемся в печи шлаке обычно сумма окислов железа составляет 15-
25%, в (%FeО) / (%Fe2О3)=3,5-4,0. Для расчета принимаем эти величины
равными 19% и 3,9%. Тогда (%Fe2О3)распл= |
|
19,0 |
|
3,88% , а (%FeО)распл= 19,0- |
||||||||||||||||
1 |
3,9 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
распл |
|
|
|
|
|
|
|
распл |
|
|
|
|
|
|
|
|||
3,88=15,12% или М Fe2O3 |
2,86 0,0388 |
0,111 кг, |
М FeO |
2,86 |
|
0,1512 0,432 кг. |
|
|
||||||||||||
Расход кислорода на образование окислов железа в шлаке равен |
|
|
|
|||||||||||||||||
шл |
сп |
распл |
48 |
сп |
|
распл 16 |
|
|
|
|
|
48 |
|
|
16 |
|
||||
М о |
(М Fe2O3 |
М Fe2 O3 ) |
|
|
(М FeO |
М FeО ) |
|
|
|
|
(0,187 |
0,111) |
|
|
(0,653 |
0,432) |
|
|
||
160 |
|
|
|
160 |
72 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
72 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0,089 |
0,241 |
0,330кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28
3.1.5.2. Расчет |
руда |
осуществим по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
М о |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
руда |
М руда е |
Fe |
|
56,47 |
|
|
|
кг. |
|||
М о |
|
6,432 0,381 |
|
|
1,384 |
|||||||
100 |
100 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3.1.5.3. Расчет |
изв осуществим по формуле: |
М |
изв 364 |
М извт |
(%СО2 )изв |
, |
||||||
о |
|
|
|
|
||||||||
|
М о |
|
|
|
100 |
|
100 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Мизв – масса известняка в завалку (в расчете 2,84 кг)
m – доля участия известняка в окислении примесей (обычно 0,4-0,6),
принимаем m=0,5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(%СО2)изв- содержание СО2 |
в известняке, %. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
36,4 – количество кислорода, выделяющегося при диссоциации СО2 до |
|||||||||||||||||||
СО, %. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изв |
36,4 |
|
|
|
|
41,2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
М о |
|
|
2,84 |
0,5 |
|
|
|
0,213 |
кг. |
|
||||||
|
|
|
100 |
100 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
окал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.1.5.4. Расчет М о |
осуществим по формуле: |
|
|
|
|||||||||||||||
окал |
|
(%Fe2O3 )окал (%FeO) |
окал |
|
|
|
69 |
31 |
|
|
кг |
||||||||
М о |
М окал[ |
|
|
|
|
|
|
|
] |
0,50( |
|
|
|
|
|
) 0,50 |
|||
|
|
|
|
100 |
|
|
100 |
100 |
|||||||||||
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где Мокал – масса окалины, кг (в расчете 0,50кг). Технический кислород должен внести в ванну:
М о 2 |
ших |
шл |
руда |
|
ат м |
|
изв |
окал |
|||
(М о |
М о |
) (М о |
|
М о |
|
М о |
М о |
) |
|||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3,580 |
0,330 ) |
(1,384 |
0,509 |
0,213 |
|
0,500 ) |
1,304 кг |
|
|||
(на 100 кг завалки).
Усвоение вдуваемого кислорода составляет 0,85-0,95 (принимаем 0,85),
чистота кислорода более 95% (принимаем 98%), тогда на одну тонну завалки
потребуется:
О2 1,304 |
10 |
О2 15,7 22,4 |
3 |
|||
М о |
|
|
15,7 кг/т или М о |
|
11,0 м /т. |
|
0,85 |
0,98 |
32 |
||||
|
|
|
||||
При умеренной интенсивности продувки ванны кислородом удельный расход технического кислорода в первый период плавки обычно составляет
11-15 м3/т металлозавалки.
29
3.2.Расчет шихты второго периода плавки
(от расплавления до раскисления)
Расчет проводится для случая работы печи без спуска шлака в период доводки.
3.2.1. Определение состава металла перед раскислением
Содержание углерода перед раскислением [%C]раск=0,08%.
Содержание кремния [%Si]=0. Содержание марганца перед раскислением несколько увеличивается (на 10-25%), содержание серы снижается (на 10-30%),
содержание фосфора снижается (на 10-30%) по сравнению с их содержанием в металле по расплавлении. Принимая изменения марганца, фосфора, серы на
20,20,15% соответственно получим:
[%Mn]раск [%Mn]распл 0,2 [%Mn]распл 0,114 0,2 0,114 0,137%.
[%P]раск [%P]распл 0,2[%P]распл 0,021 0,20 0,021 0,017%
[%S]раск [%S]распл 0,1 [%S]распл 0,037 0,15 0,037 0,032% .
3.2.2 Определение количества руды во второй период плавки
При работе с продувкой ванны кислородом во второй период плавки необходимое количество железной руды в этот период находим по формуле:
II |
100 |
К II ( |
ших |
атм), |
М руда |
|
М OII |
||
е |
М OII |
|||
|
|
|
||
где е – общее количество кислорода в окислах железа руды, %.
е (%Fe O ) |
|
48 |
(%FeO) |
|
16 |
78,9 |
48 |
1,6 |
16 |
24,03% |
|
|
руда 160 |
руда 72 |
|
|
|
||||||||
2 3 |
|
|
160 |
|
72 |
|
|
|||||
КII – коэффициент, учитывающий интенсивность продувки ванны |
||||||||||||
кислородом во второй период плавки |
(КII=0-1,0); при |
умеренной |
продувке |
|||||||||
(КII=0,25-0,40), в расчете принимаем КII=0,35; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
М оших - количество кислорода, необходимое |
для |
окисления |
примесей |
|||||||||
металлошихты во второй период плавки, кг; расчет сведен в табл. 12. |
|
|||||||||||
30