Расчет конструкций балочной клетки рабочей площадки. Методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям

Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

2 690 102 кН см

19,7 кН /см ;

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.08.2026

Размер:

1 Мб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

2) при	as	0,8	и отношении loc	/ большем значений, указанных
2) при	h	0,8	и отношении loc	/ большем значений, указанных
	h
	w

втабл. 2.4.

cr с2 2Ry , где с2 - коэффициент, определяемый по табл. 2.5.

Таблица 2.4

								Предельные значения							loc
								Предельные значения

							Предельные значения loc/ при as /hw
							Предельные значения loc/ при as /hw
			0,8			0,9			1,0		1,2		1,4			1,6		1,8			2,0
			0,8			0,9			1,0		1,2		1,4			1,6		1,8			2,0
													0,359
1			0			0,146			0,183		0,267		0,359			0,445		0,540		0,618
2			0			0,109			0,169		0,277		0,406			0,543		0,652		0,799
4			0			0,072			0,129		0,281		0,479			0,711		0,930		1,132
6			0			0,066			0,127		0,288		0,536			0,874		1,192		1,468
10			0			0,059			0,122		0,296		0,574			1,002		1,539		2,154
30			0			0,047			0,112		0,300		0,633			1,283		2,249		3,939

																			Таблица 2.5
							Значения коэффициента с2
as /hw			0,8				0,9			1,0		1,2		1,4			1,6		1,8		2,0
с2	По табл. 2.2,						37,0			39,2		45,2		52,8			62,0		72,6		84,6
с2		т.е. с2=сcr					37,0			39,2		45,2		52,8			62,0		72,6		84,6
		т.е. с2=сcr

	При этом значение loc,cr определяется так же, как и в п. 1,																				но при
		as	2		следует принимать as = 2 hw;
		h	2		следует принимать as = 2 hw;
		h
		w
3) при				as	0,8	и отношении loc /							меньшем значений, указанных в
3) при				h	0,8	и отношении loc /							меньшем значений, указанных в
				h
				w

табл. 2.4 cr определяется по формуле (2.20), loc,cr – как и в п. 1, но с подстановкой as /2 вместо as и в формулу, и в табл. 2.3.

Необходимо иметь в виду, что проверке местной устойчивости должен подвергаться каждый отсек стенки балки. В курсовой работе допускается ограничиться проверкой устойчивости того отсека стенки, в пределах которого изменено сечение поясов балки.

Напряжения, стоящие в числителях формул (2.20), (2.21), определяются по формулам:

hw ;

;

loc

(2.22)

Значения M и Q в формулах (2.22) вычисляются в месте изменения сечения (при этом loc=0), либо в измененном сечении под ближайшей вспомогательной балкой ( loc 0).

Следует иметь в виду, что loc 0 в случае поэтажного опирания вспомогательных балок, если в местах их опирания в главной балке отсутствуют попе-

речные ребра жесткости.
Значение loc определяется (рис. 2.5) по формуле
loc	F	,	(2.23)
loc	tw lef*	,	(2.23)
	tw lef*
где F - суммарная опорная реакция 2-х вспомогательных балок, опирающихся
		на главную балку;
		lef* b*f	2 t f .
		В случае несоблюдения не-
		равенств (2.20) или (2.21)
		необходимо	уменьшить
		шаг ребер	жесткости и
		вновь произвести проверку
		местной	устойчивости
		стенки балки.

Рис. 2.5. К определению loc

Пример 2.2. Требуется проверить местную устойчивость стенки главной балки, сечение которой назначено в примере 2.1.

Так как условная гибкость стенки, определяемая по формуле (2.19)

	170см	26кН/см2
w			5,4 >3,2 ,
	1,1см	2,1 104 26кН/см2

необходима установка	поперечных ребер жесткости с шагом не более

as=2hw=2 170 см = 340 см.

Принимаем расстояние от опоры до первого ребра жесткости равным 1,5 м, а шаг ребер жесткости – 3 м. При этом соблюдается условие, что ребро жесткости не попадает в середину балки, где предусматривается ее монтажный стык, а также в место изменения сечения балки (рис. 2.6).

Рис. 2.6. К примеру 2.2

В нашем случае loc = 0.

Так как w >3,5, то необходима проверка местной устойчивости стенки. Проверим устойчивость стенки отсека Б. В этом отсеке наиболее опасное

сечение А-А.

Изгибающий момент и поперечная сила в сечении А-А: М=2 690 кН м,

Q=723 кН.

Момент инерции измененного сечения балки J x=1 160 374 см4. Напряжения в стенке по формуле (2.22)

Поскольку loc = 0, проверяем устойчивость стенки по формуле (2.20). Находим коэффициент

0,8 24см 2,0см 3 0,7 . 170см 1,1см

Значение коэффициента сcr		определяем по табл. 2.2; сcr=30.
Условная гибкость стенки по формуле (2.19)
	170см		26кН/см2
w	170см		26кН/см2	5,4 .
w	1,1см		2,1 104 кН/см2	5,4 .
	1,1см		2,1 104 кН/см2
			23

Критические напряжения
			30	26кН/см2					2
cr							26,7 кН/см ;
cr				5,42			26,7 кН/см ;
				5,42
					0,76			0,58 26кН/см		2
										6,6 кН/см2.
	cr	10,3 1								6,6 кН/см2.
	cr				1,8	2		5,4	2
					1,8			5,4

300 см

170см

26кН/см

Здесь

1,8 ; ef

5,4 .

170 см

1,1см

2,1 104 кН/см2

Проверим устойчивость отсека стенки

19,7кН/см

3,9кН/см

0,94 1,1,

26,7кН/см

6,6кН/см

т.е. при принятом шаге поперечных ребер жесткости местная устойчивость стенки обеспечена.

2.10. Расчет опорного ребра

Площадь сечения опорного ребра определяется из условия расчета его на смятие от опорной реакции балки (Qmax)

Qmax

(2.24)

h	Rp c

где Rp – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности, назначается по табл. П1.

Зная Аh и задавшись шириной опорного ребра bh (равной ширине полок в приопорном сечении), определяем толщину ребра

th Ah . bh

Кроме этого, необходим расчет опорного ребра на продольный изгиб из плоскости стенки (относительно оси х-х, рис. 2.7). При этом в расчетное поперечное сечение ребра ( Ah ) следует включать часть стенки длиной

0,65 tw E / Ry .

Расчет на устойчивость производится по формуле

			Ry c ,	(2.25)
		Qmax
		Ah
где Ah	bh th 0,65 tw2 E / Ry .

Коэффициент определяется в зависимости от гибкости hw .

ih,x

Значения коэффициентов приведены в табл. П1 продолжения настоящих методических указаний к курсовой работе («Расчет центральносжатых сквозных колонн»).

Рис. 2.7. Конструкция опорного узла балки

Необходимо также определить катет угловых сварных швов, прикрепляющих ребро к стенке

k f	Qmax	.
	Qmax
	2 f Rwf wf c hw

Катет шва должен удовлетворять технологическим требованиям (см. табл. 2.1).

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.Металлические конструкции. В 3 т. Т1. Элементы стальных конструкций [Текст]/ Под. ред. В.В. Горева. – М.: Высш. шк., 2004. – 551 с.

2.Металлические конструкции [Текст]/ Под общ. ред. Ю.И. Кудишина. – М.: Издательский центр «Академия», 2006. – 560 с.

3.СН 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструк-

ций [Текст]. – Введ. 2005-01-01. – М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 131 с.

4.Мандриков, А.П. Примеры расчета металлических конструкций [Текст] / А.П. Мандриков – М.: Стройиздат, 1991. – 431 с.

5.СНиП II-23-81*. Стальные конструкции [Текст]. – Введ. 1982-01-01. –

М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 90 с.

6.Сахновский, М.М. Справочник конструктора строительных сварных конструкций [Текст] / М.М. Сахновский. – Днепропетровск: Проминь, 1975. -

С. 39 – 56.

7.Пешковский, О.И. Технология изготовления металлических конструкций [Текст]. – М.: Стройиздат, 1990. – 350 с.

8.СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Актуализированная редак-

ция СНиП II-23-81* [Текст]. - М.: ОАО ЦПП, 2011.

9.СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редак-

ция СНиП 2.01.07-85 [Текст]. - М.: ОАО ЦПП 2011.

ПРИЛОЖЕНИЯ

						Таблица П1
	Расчетные сопротивления стали по ГОСТ 27772-88 [1]

				Расчетные сопротивления,
Сталь		Вид проката	Толщина, мм		кН/см2
				Ry	Rp		Rs
C235		Лист., фасон.	до 20	23	35		13,5
C235		То же	21 – 40	22	35		12,5
		То же	21 – 40	22	35		12,5
					36
C245		Лист., фасон.	до 20	24	36		14
					37
		Лист.	4 – 10	24	37		14
C255		Фасон.	4 – 10	25	37		14,5
C255		Лист.	11 – 20	24	36		14
		Лист.	11 – 20	24	36		14
		Фасон.	21 – 40	23	36		13,5
					37
		Лист., фасон.	до 10	27	37		15,5
C275		Лист.	11 – 20	26	36		15
		Фасон.	11 – 20	27	37		15,5
					38
		Лист.	4 – 10	27	38		15,5
C285		То же	11 – 20	26	36		15
C285		Фасон.	4 – 10	28	39		16
		Фасон.	4 – 10	28	39		16
		То же	11 – 20	27	38		15,5
					48
		Лист., фасон.	до 10	33,5	48		19,5
C345		То же	11 – 20	31,5	46		18
		То же	21 – 40	30	45		17,5

	Таблица П2
Материалы для сварки, соответствующие стали [1]

Стали	Тип электродов (по ГОСТ 9467-75*)
C235, C245, C255	Э42
C275, C285	Э46
C345	Э50

Таблица П3 Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений

с угловыми швами [1]

Тип электродов (по ГОСТ 9467-75*)	Расчетные сопротивления
	по металлу шва Rwf, кН/см2
Э42	18
Э46	20
Э50	21

Таблица П4 Сталь широкополосная (универсальная) по ГОСТ 82-70* [6]

	Толщина,	6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 30, 32, 36, 40
	мм
	мм
	Ширина,	200, 210, 220, 240, 250, 260, 280, 300, 320, 340, 360, 380,
	Ширина,	400, 420, 450, 480, 500, 530, 560, 600, 630, 650, 670, 700,
	мм	400, 420, 450, 480, 500, 530, 560, 600, 630, 650, 670, 700,
	мм	750, 800, 850, 900, 950, 1000, 1050
		750, 800, 850, 900, 950, 1000, 1050

Таблица П5 Сталь листовая, рекомендуемая в качестве стального настила

Толщина,	6	7	8	9	10	11	12	14
мм	6	7	8	9	10	11	12	14
мм
Масса, кН/м2	0,47	0,55	0,63	0,71	0,78	0,86	0,94	1,10

Таблица П7

Риски в полках двутавровых балок [6]

№ профиля	Риска е, мм	Максимальный диаметр
		отверстия, мм
10	32	9
12	36	11
14	40	11
16	45	13
18	50	15
20	55	17
22	60	19
24	60	19
27	70	21
30	70	23
36	80	23
40	80	23
45	90	23
50	100	25
55	100	25
60	110	25

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]