867
.pdf, параллельная плоскость . На рисунке 3 плоскость задана двумя пересекающими прямыми m n , проходящими через точку S и соответственно параллельными прямыми CE и DE плоскости .
Геометрическим местом прямых, отвечающих второму требованию зада-
чи, является совокупность образующих конуса вращения с осью a , вершиной |
||
S a и углом наклона образующих к оси равным 45º- |
( S , a ) |
a 45 . |
|
|
i |
Изображаем на рисунке 3. конус с основанием на |
плоскости П1 |
|
a П1 . Из совместных требований задачи отрезок |
SL должен принадлежать |
общему элементу двух геометрических мест, т.е. образующих, по которым плос-
кость пересекает конус . Таких образующих будет две, если a a |
i |
, одно, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
если a a |
i |
, и ни одной, если a a |
|
i |
. |
|
|
|
На рисунке 3 плоскость пересекает корпус по образующим SF и SM , |
||||||||
где точки |
F и |
M получаем, как точки пересечения горизонтального следа плос- |
||||||
кости - |
h с основанием корпуса. |
|
|
|
|
|
||
Согласно третьему требованию задачи точка L отрезка SL должна при- |
||||||||
надлежать плоскости , а, значит, точка |
L определяется как точка пересечения |
образующих SF (или SM ) с плоскостью . Построенный отрезок SL отвечает всем требованиям задачи, кроме длины.
Для выполнения последнего требования задачиполучения отрезка AB заданной длинынужно произвести следующие построения, которые в силу свойств параллельного проецирования имеем право выполнить также на комплексном
чертеже: |
|
|
1. |
Откладываем на прямой SL от точки L отрезок |
LN заданной длины |
(30мм). |
|
|
2. |
Определяем линию KL пересечения плоскостей |
и P a SL , где |
K -точка пересечения прямой a и плоскости . |
|
|
3. |
Проводим через точку N прямую параллельную KL до пересечения еѐ |
|
с прямой a в точке A . |
|
|
4. |
Проводим через точку A прямую параллельную LN до пересечения еѐ |
с прямой KL в точке B .
Отрезок AB будет искомым, так как удовлетворяет всем требованиям задачи. Указанное построение можно рассматривать как перемещение отрезка NL параллельно самому себе в плоскости P SL a так, чтобы точка L двигалась по прямой LK до тех пор, пока точка N не попадает на прямую a .
Этап II. Записываем символический алгоритм решения задачи, пунктами которого являются последовательности операции, выполненные на наглядном изображении.
1.S a , S -произвольно;
2.S m n , || ;
211
3.S, a i a 45 ;
4.SF,SM ;
5.SF L ;
6.N SL, LN 30мм ;
7.K a ;
8.LK L K ;
9.N B || KL ;
10.A B a ;
11.A d || LN ;
12.B d KL .
Этап III. Решаем задачу на комплексном чертеже.
Человеческое сознаниеэто удивительный, могучий, не познанный ещѐ до конца мир. Оно обладает теми качествами и резервами, которым старается подражать электронный мозгЭВМ: памятью, поиском рациональных вариантов, быстродействием.
Но есть одно качество, которое пока недоступно ещѐ ЭВМ -дар воображения, то качество, развитию которого и помогает начертательная геометрия, являющаяся по словам Н.А. Рынина, основоположника советской школы этой науки, «наивысшим средством для развития той таинственной и мало поддающейся изучению точными науками способности человеческого духа… фантазии, без которой почти не совершаются великие открытия и изобретения».
Литература
1.С.А. Фролов, М.В. покровский. Начертательная геометрия. Что это такое? Минск. Высшая школа, 1986.
2.В.О. гордон., М.А. Семенцов-Огневский. Курс начертательной геометрии. Москва. Высшая школа, 1998.
УДК 631.17; 636.2
Н.В. Трутнев, Пермская государственная сельскохозяйственная академия, г. Пермь, Россия
АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПЛАНИРОВОЧНЫХ РЕШЕНИЙ КОРОВНИКОВ БЕСПРИВЯЗНОГО СОДЕРЖАНИЯ
Аннотация. При реконструкции коровников с привязного на беспривязное содержание учитывается субъективное решение заказчика или застройщика без существенного обоснования. Эффективность планировочных решений коровников при реконструкции ферм должна быть обоснована объективно. Для этого необходимо определить критерии оптимизации и рассчитать по определенной методике. Предложен алгоритм расчета планировочных показателей, на основе которого можно составить программу на ЭВМ. Расчет показателей с помощью
212
персонального компьютера позволит избежать грубых ошибок при проектировании, повысит производительность труда проектировщика, а также даст возможность сравнить различные технологические и технические решения, позволит выбрать технологическое оборудование для содержания животных. Рассчитанные показатели позволят выполнить модернизацию эффективно, с меньшими затратами средств и лучшими характеристиками.
Ключевые слова: коровник беспривязного содержания, методика оценки, алгоритм, критерии
В настоящее время при строительстве ферм мало внимания уделяется оценке планировочных решений, однако, при рациональном выборе решений проектирования и реконструкции коровников имеется возможность увеличения поголовья на единицу площади на 20…30 % [1].
Для проектных решений существует много планировочных показателей, одни из них необходимо минимизировать, а другие должны быть максимальны-
ми [2, 5].
На планировочные показатели оказывает влияние значительное количество факторов, но в первую очередь нормы технологического проектирования предприятий крупного рогатого скота НТП 1-99[8] и устанавливаемое оборудование. Тип устанавливаемого оборудования зависит от системы и способа содержания коров. В Пермском крае наиболее распространенным для содержания коров является привязной способ содержания. Однако наиболее эффекти в- но работают на фермах, где была выполнена реконструкция ферм с переводом животных на беспривязное содержание [3]с компьютерным управлением стадом.
Для того, чтобы понять эффективность принятых планировочных решений на стадии проектирования, необходимо составить методику, позволяющую рассчитать критерии оценки и сделать соответствующие выводы.
Любая методика оценки требует составления алгоритма, позволяющего рассчитать необходимые показатели. При составлении алгоритма необходимо соблюдать требования ГОСТ 19.003-80 «Схемы алгоритмов и программ. Обозначение условные графические».
Алгоритм начинается с ввода исходных данных (рис.1). Исходными данными для расчета являются планируемое поголовье животных, длина и ширина фермы, стойл, кормушек, проходов, ширина кормового стола и многие другие показатели, которые задаются при проектировании. Исходные данные ограничиваются нормами НТП 1-99, например, ширина прохода между двумя рядами боксов для взрослого скота должна быть не менее 2,0 метров, ширина проходов не менее 1 м и т.д.
213
Рис. 1. Алгоритм расчета планировочных показателей
214
Анализ исходных данных позволяет исключить грубые ошибки и требуется для выбора планировочного решения [6]. Перечень планировочных решений может быть на основе базы данных различных ферм или по различным технологиям. На первоначальном этапе возможен выбор ферм с поперечным и продольным размещением стойл. Анализ планировочных решений п озволяет подойти к выбору технических средств. После выбора технических средств для осуществления технологических процессов на ферме рассчитываются критерии оценки [2,7], которые необходимо сравнить с эталоном. Эталонные значения формируются для одной условной фермы с конкретным оборудованием и параметрами. Анализ математической обработки критериев оценки позволяет сравнить проектируемую ферму с эталоном. Если критерии оценки лучше или равны эталонному значению, то выводятся результаты с рекомендациями по реконструкции.
Когда показатели значительно хуже эталона, то осуществляется возврат к выбору оборудования или вводу исходных данных.
Работа по данному алгоритму требует наличия базы данных технических средств с технологическими и планировочными параметрами, т.е какую площадь занимает оборудование, как монтируется, его мощность, стоимость и многие другие, которые очень часто не приводятся в технической характеристике. Также необходимо четко представлять, какие критерии рассчитываются и как они влияют на размещение и комфорт животных и людей [7].
В зависимости от выбранного планировочного решения будут использованы различные формулы для расчета основных показателей [4].
Расчет критериев оценки позволит более объективно оценить эффективность реконструкции на стадии проектирования и позволит выполнить анализ влияния устанавливаемого оборудования на планировочные показатели ферм.
Выводы
1.Перед принятием решения по реконструкции необходимо производить анализ технологических и технических решений.
2.На основе алгоритма расчета планировочных показателей можно составить программу по расчету показателей.
3.Алгоритм должен иметь возможность сравнения с эталоном.
4.Формулы и критерии планировочных решений зависят от выбора планировочных решений и технологического оборудования.
5.Расчет критериев оценки позволит более объективно оценить эффективность реконструкции.
Литература
1.Трутнев Н.В., ТрутневМ.А., Ильюшенко Ю.В. Оценка планировочных решений при реконструкции коровников //В кн.: Инновационный потенциал аграрной науки – основа развития АПК. Материалы Всероссийской научно-практической конференции, посвященной 90-летию сельскохозяйственного образования на Урале. – Пермь, ФГОУ ВПО «Пермская ГСХА», 2008. – С. 229-232.
2.Трутнев Н.В., Ильюшенко Ю.В. Показатели оценки эффективности реконструкции ферм //Пермский аграрный вестник. Часть 2. Сб. науч. тр.LXVIII Всероссийской науч.- практ. конф. «Инновации и технологии – эффективному агропроизводству».
–Пермь,, ФГОУ ВПО «Пермская ГСХА», 2008. – С.78-81.
215
3.Трутнев Н.В. ,Ильюшенко Ю.В. Опыт реконструкции молочных ферм.//В кн.: Актуальные проблемы регионального развития сельского хозяйства. Экономические аспекты эффективного функционирования организаций в современных условиях: Сб. науч. трудов. Пермский институт повышения квалификации кадров агропромышленного комплекса. – Пермь, , ФГОУ ВПО «Пермская ГСХА», 2008. – С. 23 – 28.
4.Трутнев Н.В. Расчет коровников беспривязного содержания при продольном и поперечном расположении боксов //Инновационному развитию АПК – научное обеспечение, Международная научно-практическая конференция. – Пермь: ФГОУ ВПО «Перм-
ская ГСХА», 2010. – ч. 1. – С. 298 – 302.
5.Найденко В.К.,Трифанов А.В., Туинов И.В. Обобщенные критерии оценки объемно-планировочных решений свинарников. //Технологии и технические средства механизированного производства продукции растениеводства и животноводства: Сб. науч.тр. - Вып. 78. –Санкт-Петербург: ГНУ СЗНИИМЭСХ Россельхозакадемии, 2006. –
С. 166-172.
6.Найденко В.К., Трифанов А.В., Туинов И.В. Анализ объемно-планировочных решений в свинарниках свиноферм // Технологии и технические средства механизированного производства продукции растениеводства и животноводства Сб. науч. тр. – Санкт-Петербург: ГНУ СЗНИИМЭСХ Россельхозакадемии, 2006. – С. 172-179.
7.Найденко В.К. Ранжирование оценочных критериев для определения эффективности технологических объемно-планировочных решений свиноферм //Технологии и технические средства механизированного производства продукции растениеводства и животноводства Сб. науч. тр. – Санкт-Петербург: ГНУ СЗНИИМЭСХ Россельхозакаде-
мии, 2007. – С. 119-126.
8.Нормы технологического проектирования предприятий крупного рогатого скота НТП 1-99 //РАЗРАБОТАНЫ НПЦ "Гипронисельхоз" (Минсельхозпрод РФ), ВИЖ, ВНИИВСГЭ, ВИЭСХ, ВНИИЭТУСХ, ВНИИМЖ, СНИИСГ, Севкавнипиагропром. – М.,
1999. – 40 с.
УДК 539.3
И.П. Уржунцев, Пермская государственная сельскохозяйственная академия, г. Пермь, Россия
ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ТЕОРИЙ ПЛАСТИЧНОСТИ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ ЗАКАЛКЕ СТАЛИ
Аннотация. На очередном этапе нагружения в нулевом приближении решается упругая задача от заданных приращений граничных условий и температуры с учетом накопленного напряженного состояния. По полученным при решении упругой задачи приращениям перемещений определяются приращения полных деформаций. С учетом изменения температуры и истории нагружения определяется новое положение поверхности текучести и вычисляются пластические составляющие полного тензора приращения деформаций.
Ключевые слова: сталь, закалка, пластичность, текучесть, деформация, напряжение, упрочнение.
Так как закалка стали сопровождается значительными пластическими деформациями, то определение напряжений при этом должно базироваться на той или иной теории пластичности.
216
При закалке в процессе деформации любой элемент тела может разгружаться, выходить вторично за предел упругости, испытывая повторные нагружения и т.д. Для таких процессов пластического деформирования основные физические соотношения должны формулироваться в дифференциальной форме. И хотя такой подход приводит к дополнительным трудностям при решении задач, однако позволяет получить более достоверные результаты.
В дифференциальных теориях пластичности устанавливается связь между бесконечно малыми приращениями напряжений и некоторыми параметрами пластического состояния, учитывающими историю предшествующего нагружения. Развитие этих теорий связано с необходимостью математического описания непрерывного процесса деформироания. В основу их положен фундаментальный постулат Друкера [2]. В процессе нагружения добавочные напряжения произовдят положительную работу. За весь цикл дополнительного нагружения и разгрузки добавочные напряжения выполняют положительную работу, если имели место пластические деформации. Для упрочняющегося материала работа будет равна нулю только при чисто упругих изменениях. Постулат Друкера приводит к двум
следующим неравенствам |
|
|
|
|
o eпл 0, |
|
||||
|
|
|
|
e |
|
>0; |
ij |
(1) |
||
|
|
|
ij ij |
|
|
ij ij |
|
|||
где |
ij |
- текущее, |
|
а |
o -исходное напряженное состояние. Из выражения |
|||||
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
|
(1) следует, что вектор |
ij |
o образует с вектором |
deпл острый угол. Отсюда |
|||||||
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
ij |
непосредственно вытекает выпуклость поверхности текучести и перпендикулярность deijпл к этой поверхности, т.е. вытекает ассоциированный закон течения
deпл d |
df |
, |
(2) |
|
|||
ij |
d ij |
|
|
|
|
|
|
где d - некоторый скалярный множитель; |
f -функция текучести. |
Процесс пластического деформирования имеет следующую геометрическую интерпретацию. Рассмотрим напряженное состояние ij , представленное точкой на поверхности текучести. Тогда приращение тензора напряжений d ij , вектор которого направлен во внешнюю область этой поверхности, вызывает соответствующее приращение пластических деформаций deijпл , и происходит нагрузка. Если вектор приращения напряжений d ij направлен по касательной к
поверхностинейтральное нагружение, пластические деформации в этом случае приращения не получают. Наконец, если вектор приращения направлен внутрь области, то происходит разгрузка.
Форма и положение поверхности текучести зависят не только от текущего напряженного состояния, но и от всей истории предшествующего нагружения. Изменение поверхности текучести в процессе нагружения может быть описано еѐ
217
расширением и смещением в пространстве девиаторов напряжений по мере развития упрочнения, изменяющего предел текучести материала.
В работе Ю.Г. Коротких [3] на основе теории остаточных микронапряжений [1] и теории неизотермического пластичного деформирования [4] выводятся основные соотношения между приращениями компонент тензоров напряжений и деформаций.
Полагая справедливой гипотезу линейного трансляционного упрочнения, эти соотношения записываются следующим образом. Компоненты приращения тензора деформаций представляются в виде суммы приращений упругих и пластических деформаций
de |
de упр deпл |
(3) |
|
ij |
ij |
ij |
|
При выводе основных соотношений для начально изотропных тел тензоры напряжений, деформаций и их приращений раскладываются на шаровые
, ,e, e и девиаторные ij/ , ij/ ,eij/ , eij/ составляющие и связь устанавливается отдельно для шаровых и девиаторных компонент, а влияние шаровых составляющих на девиаторные учитывается через некоторые скалярные множители. Связь между девиаторными составляющими тензоров приращений напряжений и деформаций устанавливается в виде обобщенного закона Гука
/ |
2G |
/ |
|
ΔG |
/ |
, |
(4) |
ij |
|
||||||
ij |
|
|
G |
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где G - переменный модуль сдвига, являющийся функцией напряженного состояния и температуры.
Уравнение поверхности текучести в пространстве девиаторов напряжений записываются в виде
|
|
|
|
|
f S |
|
S |
|
|
2 |
2 |
0 , |
|
|
(5) |
|
|
|
|
|
ij |
ij |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Т |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где S |
ij |
/ |
|
ij |
-тензор активных напряжений: |
|
ij |
-тензор остаточных микро- |
|||||||
|
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжений; Т -предел текучести.
Связь между приращениями тензора необратимых деформаций и тензора
активных напряжений предлагается принимать в виде |
|
|
|||||||||
Δe/ необр |
ij |
|
ij |
|
ij |
|
; |
(6) |
|||
ij |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Δeнеобр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7) |
|
|
ij |
|
|
|
|
|
|||||
ij |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Связь между шаровыми составляющими приращений тензоров напряжений и деформаций при малых гидростатических давлениях записывается в следующем виде
Δσ 3k Δe |
αT |
ΔK |
σ , |
(8) |
|
K |
|||||
|
|
|
|
где К- переменный объемный модуль, являющийся функцией напряженного состояния и температуры.
218
Запись уравнений состояния в приращениях, а не в дифференциалах объясняется тем, что при решении динамических задач трудно регулировать величину приращения тензоров напряжений и деформаций, и они получаются заведомо больше тех величин, при которых их можно считать дифференциалами.
Допустим, что в некоторый момент времени t n в данной точке среды (в предположении еѐ пластической несжимаемости) известны компоненты тензора
остаточных микронапряжений ijn , компоненты девиатора тензора напряжений
/ n (векторы |
|
|
|
|
n и |
|
|
соответственно на рис.1), радиус поверхности текуче- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
OO |
OA |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
сти |
|
|
2 |
n и пусть в следующий момент времени t n 1 в данной точке среды из- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3 |
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
вестны приращения температуры T |
|
|
и приращения компонент девиатора де- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
формаций e/ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
В результате изменения температуры может произойти сдвиг поверхности |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
текучести. Новое состояние поверхности текучести |
n 1 |
предлагается опреде- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
лять следующим образом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρn 1 |
2geпл ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
(9) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
Т |
Т n 1 |
; |
|
|
|
|
(10) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|||||||||||||||
где |
g -модуль упрочнения. Вектор AC с компонентами |
определяется по |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ij |
|
закону Гука в предположении упругого поведения материала |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Δσ / |
2G |
/ |
|
ΔG |
σ / |
|
|
|
(11) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
ij |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
Вектор On 1C соответствует девиатору активных напряжений и определя- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
On 1C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ijn ij/ |
ijn 1 |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
OA |
AC |
|
OO |
|
|
|
(12) |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
При наличии пластического течения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
On 1C |
> |
|
|
Т |
|
|
|
|
(13) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
иискомым приращением девиатора напряжений будет некоторый вектор AD .
Вработе Ю.Г. Коротких [3] показано, что вектор приращения пластических деформаций коллинеарен текущему вектору активных напряжений. Из этого
следует, что точка D лежит на прямой On 1C , соединяющий центр текущей поверхности текучести с концом вектора упругой догрузки. Это условие удовлетворяет принципу максимума скорости диссипации механической энергии [5].
219
Вектор CD определяется как разность между идеально упругим AC и идеально пластическим AD решениями, а модуль его будет равен
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
3 T |
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
CD |
|
O n 1C |
|
(14) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
О n 1C |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения приращения пластических деформаций в условиях принятого линейного упрочнения материала можно воспользоваться соотношением
Δeпл |
|
|
|
|
CD |
|
|
(15) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
ij |
|
|
g 2G |
|||||
|
|
|
Необходимо отметить, что при рассмотрении основных соотношений дифференциальных теорий пластичности предполагалось, что они основаны на условии текучести Мизеса. Использование условия текучести Треска приводит к дифференциальным теориям пластичности с сингулярными точками. Эти теории для своей реализации требуют очень сложный математический аппарат, и поэтому они не нашли пока широкого применения.
Литература
1.Кадашевич Ю.И., Новожилов В.В. Теория пластичности, учитывающая остаточные микронапряжения.// Прикладная математика и механика.1958. № 22. Вып.1. с.78-89.
2.Качанов Л.И. Основы теории пластичности. М.: «Наука», 1969. 420с.
3.Коротких Ю.Г. О моделях вязко-упруго-вязко-пластических сред и их реализации в статических и динамических задачах термопластичности.// Всесоюзный межвузовский сборник. Вып. 1 (Прикладные проблемы прочности и пластичности). Горький: Издво ГГУ, 1975.с.42-57.
4.Палей И.З. Приложение теории остаточных микронапряжений к неизотермическому деформированию// Изд.АН СССР, Механика. 1965. № 2. с.110-113.
5.Циглер Г. Экстремальные принципы термодинамики необратимых процессов
имеханика сплошной среды. М.: «Мир», 1966.135с.
УДК 631.363
М.Ю. Четвериков, М.А. Трутнев, Пермская государственная сельскохозяйственная академия, г. Пермь, Россия
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ШНЕК ЭКСТРУДЕРА
Аннотация. В статье описано воздействие шнека экструдера на элементарный клин материала, находящийся в зоне упруго-пластических деформаций, т.е. под участком поверхности последнего витка шнека.
Выведено уравнение осевой и тангенциальной составляющей силы действующей на клин со стороны шнек-винта, относительное перемещение шнеквинта и корпуса, предложено выражение для расчета крутящего момента на валу шнека экструдера, сделан вывод о необходимости экспериментальных исследований.
Ключевые слова: экструдер, шнек-винт, осевое усилие, расчѐт.
220