Выбор горелок

В многозонных методических печах подводимая теп­ловая мощность (а следовательно, и расход топлива) рас­пределяется по зонам печи следующим образом: в верхних сварочных зонах по 18—22%; в нижних сварочных зонах по 20—25 % и в томильной зоне 12—18 %.

Распределяя расход топлива по зонам пропорционально тепловой мощности, получим: верхние сварочные зоны по ; нижние сварочные зоны по, томильная зона. Принимая, что в печи установлены горелки типа «труба в трубе» в томильной и в верхних сварочных зонах по 10, а в нижних сварочных зонах по 12 штук, на­ходим расход топлива на одну горелку: верхние сварочные зоны

; нижние сварочные зоны ; то­мильная зона.

Выбор горелок производится по методике, изложенной в табл. 19.

Плотность газа , расход воздуха при коэффици­енте расхода

равен газа. Пропускная способность горелок по воздуху: верхние сварочные зоны; нижние сварочные зоны

; томильная зона .

Расчетное количество воздуха, определяемое по форму­ле (104) :

верхние сварочные зоны

нижние сварочные зоны

томильная зона

Принимая давление воздуха перед горелками равным 1,0 кПа, по графику на рис. 30 находим, что при этом дав­лении требуемые расходы воздуха обеспечивают следующие типы горелок «труба в трубе»: верхние сварочные зо­ны ДВБ-250; нижние сварочные зоны ДВБ-225; томильная зона ДВБ-200.

Далее расчет производится так же, как в примере 38.

Расчет аэродинамического сопротивления дымового тракта

Расчет аэродинамического сопротивления дымового тракта методической печи, схема которого приведена на рис. 63, производится по аналогии с примером 2. Резуль­таты расчета представлены в табл. 48.

Результаты расчета необходимой высоты дымовой тру­бы по методике, рассмотренной в примере 3, показывает, что для преодоления рассчитанного сопротивления дымо­вого тракта требуется дымовая труба высотой 71 м.

Рис. 63. Схема дымового тракта

Таблица 48. Результаты расчетов аэродинамического сопротивления дымового тракта методической печи

Участок тракта	Вид сопротивления	Номер форму­лы	Значения коэффи­циента	Потеря. Па
А	Выход из печи (внезапное су­жение)	(8)	չ=0,34	13,20
				5,01
	Сопротивление трения	(5)	λ=0,05
Б	Поворот из А в Б на 90°	(8)	չ=1,15	8,66
	Сопротивление трения	(5)	λ=0,05	5,49
В	Поворот из Б в В на 90°	(8)	չ=1.15	8,66
	Внезапное расширение к реку­ператору	(8)	չ=0,16	6,00
		(2)		6,51
	Преодоление геометрического
	давления
Рекуператор	Сопротивление входа в каналы	(8)	չ=2,0	19,85
	Сопротивление трения	(5)	λ=0,05	305,50
	Сопротивление выхода из ка­налов	(8)	չ=4,0	38,6
Г	Внезапное сужение	(8)	չ=0,40	10,68
	Поворот на 90. . . . . . . . .	(8)	չ=1,15	30,70
Д	Сопротивление трения	(5)	λ=0,05	3,07
	Сужение при входе в канал Д	(8)	չ=0,095	2,56
	Сопротивление трения	(5)	λ=0,05	1,20
	Итого:. . ..			465,69

22