Часть 2 Основы теплопередачи
.pdfна пограничный слой и перемешивание кипящего объема жидкости, интенсивность теплоотдачи заметно возрастает. Область ВС на рис. 1 соответствует режиму развитого пузырькового кипения – наиболее эффективному и надежному в работе теплообменных аппаратов, где этот процесс реализуется. В этой области ВС количество теплоты, подводимой к поверхности нагрева, целиком передается кипящей жидкости и расходуется на парообразование. При этом число действующих центров парообразования на единицу поверхности нагрева становится так велико, что появляется возможность их слияния в сплошную паровую пленку. Такой предельный перегрев ∆tкр возника-
ет при критической плотности теплового потока
q |
кр |
|
и для воды со-
ставляет 25°С. Образующаяся паровая пленка изолирует часть или всю теплоотдающую поверхность и препятствует отводу теплоты к жидкости, так как паровая пленка обладает низкой теплопроводностью λп=0,02 Вт/(м·К) по сравнению с более высокой теплопроводностью воды λж=0,68 Вт/(м·К). Развитое пузырьковое кипение сменяется переходным режимом СD и пленочным режимом DЕ (рис. 1). Интенсивность теплообмена сначала резко падает (участок СD), затем при весьма значительных ∆t снова повышается (участок DЕ), в этом случае поток теплоты, подводимый к кипящей жидкости, снова увеличивается, что объясняется переносом теплоты не только путем теплоотдачи, но и излучением при очень высоких значениях температуры стенки.
Рис. 2. Фазы роста и всплытия парового пузырька на активном центре парообразования
Переход пузырькового режима кипения в пленочный – явление кризиса теплоотдачи при кипении – может привести к опасным последствиям. В условиях, когда к стенке (например, парового котла) со
- 151 -
стороны топочного пространства подводится тепло, а отвод от нее через паровую пленку к кипящей жидкости ухудшается, температура стенки может так возрасти, что стенка разрушится, то есть произойдет разрушение поверхности нагрева (авария). Поэтому установление величины критической разности температур ∆tкр или критической плот-
ности теплового потока
q |
кр |
|
имеет большое практическое значение
при работе промышленных аппаратов. При кипении воды при атмосферном давлении qкр=1200000 Вт/м2.
Промышленные аппараты работают преимущественно в режиме пузырькового кипения, когда интенсивность теплоотдачи наибольшая. Зависимость коэффициента теплоотдачи α от плотности
теплового потока |
q |
ния имеет вид [2, 1]
и перегрева жидкости ∆t для этого режима кипе-
Aq |
0,7 |
B t |
2,33 |
, |
(2) |
|
|
где А и В - постоянные, зависящие от теплофизических свойств жидкости.
Теплоотдача при кипении жидкостей, как и многие другие процессы конвективного теплообмена, является сложным процессом, зависящим от большого числа различных факторов, таких как теплофизические свойства кипящей жидкости и пара, свойства поверхности нагрева (микрошероховатость, чистота и т.д.), температурный напор, то есть
α f (ρ' ρ'' λ Cp σ ν θ d,∆t …). |
(3) |
Из анализа механизма пузырькового кипения Д.А. Лабунцов установил, что интенсивность теплоотдачи при кипении смачивающих жидкостей определяется главным образом интенсивностью пульсаций парожидкостной смеси в пограничном слое, вызываемых быстрорастущими паровыми пузырьками. На основе таких предпосылок при обработке аналитического описания процесса методами теории подобия получена зависимость
Nu*=f (Re |
,Prж), |
(4) |
ж |
|
|
вид которой был установлен путем обобщения экспериментальных данных при кипении различных жидкостей:
|
Nu |
С Re n |
Pr 1/3. |
(5) |
|
|
ж |
ж |
ж |
|
|
При Re |
≤ 0,01 С = 0,0625, n = 0,5; при Re |
≥ 0,01 С=0,125, n = 0,65. |
|||
ж |
|
|
ж |
|
|
|
|
- 152 - |
|
|
|
Индекс ж в уравнении (5) означает, что значения физических параметров в числах подобия определяются при температуре жидкости, равной tнас и называемой в этом случае определяющей температурой.
Числа подобия, входящие в данное уравнение:
Nu |
|
|
|
|
|
||||
ж |
|
|||
|
|
|||
|
|
|
Re wкип
ж
Pr |
|
|
|
|
ж |
а |
|||
|
|
|||
|
|
|
– число Нуссельта,
– число Рейнольдса,
– число Прандтля ,
(6)
(7)
(8)
где |
|
– величина определяющего размера, пропорциональная крити- |
|
ческому радиусу парового пузыря Rкр. В случае кипения
|
|
С |
p |
T |
|
|
нас |
||
|
|
|
(r ) |
|
|
|
|
|
2 |
, м,
(9)
где Ср – изобарная теплоемкость жидкости; r – теплота парообразования; -коэффициент поверхностного натяжения; и – плотности кипящей жидкости и сухого насыщенного пара соответственно; Тн – абсолютная температура жидкости, оК.
Численное значение интенсивности пульсаций жидкости в пограничном слое, обусловленной зарождением и ростом паровых пузырьков, оценивается некоторой величиной, имеющей размерность скорости, и называется условной скоростью парообразования:
w |
кип |
|
|
q |
|
т |
r |
, |
2 |
|
|
|
м |
|
|
|
|
3 |
|
|
кг м |
|
|
|
|
|
Дж кг |
|
|
|
|
|
3 |
|
м |
|
м |
= |
||
2 |
с |
||
|
|||
м с |
|
.
(10)
Запись размерности w в такой форме позволяет вскрыть физический смысл этой условной характеристики: w – это объем пара (м3), снимаемый с единицы поверхности нагрева (м2) в единицу времени (с). Увеличение объема пара в (м3), снимаемого с единицы обогреваемой поверхности (м2) в единицу времени (с), приводит к росту числа Re и увеличению интенсивности пульсаций парожидкостной смеси в кипящей жидкости, что, в свою очередь, приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи при кипении.
- 153 -
Описание экспериментальной установки и методики измерений
Установка представляет собой теплоизолированный сосуд (рис. 3) из нержавеющей стали, заполненный дистиллированной водой. Поверхностью нагрева служит обогреваемая электрическим током трубка из стали 12Х18Н10Т диаметром dтр = 5 мм и рабочей длиной Lтр =240 мм. Тепловой поток, отводимый от трубки, рассчитывает-
ся по измеренным величинам силы тока I и напряжения Uэл
Q
=I Uэл,
Вт. С помощью дифференциальной хромель-алюмелевой термопары, один спай которой находится в кипящей жидкости, а другой – на стенке трубки, измеряется разность температур t=tc–tнас. Через смотровые окна можно наблюдать за процессом. Для возврата образующегося пара над зеркалом испарения установлен конденсатор, охлаждаемый водой.
Проведение опытов
1.Электропитание при внешнем обогреве корпуса установки и интенсивность работы конденсатора устанавливаются преподавателем.
2.Нагревание воды до температуры насыщения осуществляется при начальной нагрузке I1 на трубке – нагревателе.
3.Чтобы исключить зашкаливание, милливольтметр 11 подключается тумблером по достижении температуры жидкости (воды)
80 оС.
4.На графике стационарности, как показано на рис. 4, наносить показания милливольтметра е (мВ) через каждые 2 мин. После наступления стационарного режима, о чем будет свидетельствовать неизменность показаний милливольтметра е в течение 6 мин, а следо-
вательно, и температурного напора t = tc–tн, занести показания всех приборов в таблицу опытных данных (табл. 2). Стационарный режим при нагрузках I2 и I3 наступает быстро, поэтому нужно лишь проконтролировать постоянство е t (рис. 4).
- 154 -
12
9 |
1 |
11
10
8
а
б
Рис. 3. Стенд к лабораторной работе (а) и схема экспериментальной установки (б): 1 – трубка – нагреватель; 2 – сосуд, в
- 155 -
котором осуществляется процесс кипения; 3 – термопара; 4 – конденсатор; 5 – тепловая изоляция; 6 - нагреватель стенок сосуда для поддержания кипящей жидкости при температуре насыщения; 7 – автотрансформатор; 8 – регулятор напряжения; 9
– вольтметр; 10 – амперметр; 11 – милливольтметр; 12 – термометр
e, мВ
Опыт № 1
Опыт № 2 Опыт № 3
, мин
Рис. 4. График стационарности (образец)
5.По окончании опытов показать результаты преподавателю и приступить к обработке результатов опытов.
6.Установка отключается преподавателем.
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|
№ опыта |
I, |
Uэл, |
е, |
t, |
tнас, |
|
А |
В |
мВ |
ºС |
ºС |
||
|
||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
Обработка опытных данных
1. Используя измеренные в опыте значения, рассчитать величины, входящие в табл. 3. При этом необходимо учесть, что в уравнении подобия (4) в качестве определяющей температуры использована температура насыщения кипящей жидкости tнас, которая при атмосферном
- 156 -
давлении для воды составляет 102оС. Теплофизические параметры воды, входящие в числа подобия при этой температуре, а также размер поверхности нагрева имеют следующие значения:
-площадь теплоотдающей поверхность Fтр=0,003768 м2;
-теплоемкость кипящей воды Ср=4,22 кДж/кг К;
-коэффициент поверхностного натяжения кипящей воды
= 58,86 10-6кН/м;
-плотность кипящей воды = 958,4 кг/м3;
-плотность пара = 0,598 кг/м3;
-теплота парообразования воды r = 2256,8 кДж/кг;
-коэффициент теплопроводности воды = 0,683 Вт/м К;
-коэффициент кинематической вязкости воды = 0,295 10-6м2/с. 2. Результаты расчетов занести в табл. 3.
Расчетная
величина
1
Температурный
напор
Тепловой поток, выделяемый на трубке
Коэффициент
теплоотдачи
Определяющий размер (рассчиты-
вается при tнас = 102оС)
Таблица 3
|
|
|
Формула |
|
|
|
Опыты |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
3 |
|
4 |
5 |
|
∆t = tc – tнас , оС |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Q |
= I Uэл, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
, Вт/(м2 К) |
|
|
|
|
||||
F |
t |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
тр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С p |
Тнас |
, |
м |
|
|
|
|
||
|
|
|
(r )2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Обратите внимание на |
|
|
|
|
|
||||||
размерности используе- |
|
|
|
|
|||||||
мых величин |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 157 -
1
Число Нуссельта
Логарифм Nu |
|
|
ж |
||
|
Плотность теплового потока на трубке
Условная скорость парообразования
Число Рейнольдса |
|||||
Логарифмы Re |
|
||||
|
|
|
|
ж |
|
Число Прандтля |
|
||||
Pr 1/3 |
( Pr |
|
|
|
) |
ж |
|
||||
ж |
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Nu |
|
|
||
|
|
|||
ж |
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ж |
|
lg Nuж*
q Q , Вт/м2
Fтр
w |
|
|
|
|
q |
|
|
|
, |
||
кип |
10 |
r |
|
||||||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
кип |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
ж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lgRe |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ж |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Pr |
1/3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
ж |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 3
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
м/с
3. На графике зависимости
lg
Nu |
|
|
ж |
||
|
от lg
Re |
|
|
ж |
||
|
нанести точки,
принимая масштабы по осям одинаковыми и равными:
|
|
|
∆(lgNuж ) |
∆(lgReж |
) = 0,1→2 5 см. |
Провести через них наиболее вероятную прямую (рис. 5), уравнение которой имеет вид
lgNu |
|
|
ж |
||
|
и определить показатель
=lgА+n lg
Re |
|
|
ж |
||
|
,
- 158 -
n=tgθ=
(lgNu(lgRe
) )
, А=
Nu |
|
|
|
||
Re |
n |
|
|
|
=С
Pr |
1/3 |
|
ж |
||
|
.
(11)
Определить постоянную С, решив уравнение (11) для произвольной точки, например полученной в опыте 1. Сравнить полученные значения постоянных С и n с данными в уравнении (5), взятыми из справочника.
lgRe*
θ
lgNu *
Рис. 5. Зависимость lg
Nu |
|
|
ж |
||
|
= f (lg
Re |
|
|
ж |
||
|
)
Согласно третьей теореме подобия полученное уравнение подобия можно использовать при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении различных жидкостей. Оно справедливо в области изменения определяющих чисел подобия, охваченных в эксперименте. В данном случае определяющими являются числа Рейнольдса и Прандтля.
4. Рассчитать систематическую погрешность измерения величин, по которым определяется коэффициент теплоотдачи .
- 159 -
Контрольные вопросы
1.Характеристика и механизм процесса теплоотдачи при кипении в большом объеме. Критический радиус паровых пузырьков.
2.Роль паровых пузырьков в процессе кипения и их влияние на интенсивность теплоотдачи.
3.Режимы кипения. Кризис кипения.
4.Уравнение подобия для расчета коэффициента теплоотдачи при пузырьковом режиме кипения.
5.Экспериментальная установка и сущность опыта по определению α при кипении в большом объеме.
6.Обобщение опытных данных, установление явного вида зависимости между числами подобия.
7.Область применения полученного уравнения подобия.
8.Источники погрешностей измерения. Виды погрешностей. Методика расчета.
Литература
1.Теплофизические свойства теплоносителей и рабочих тел энерготехнологических процессов и установок: метод. указания /сост.: В.А. Аляев [и др.]. – Казань: Изд-во Казан. гос. технол. ун-та. 2000. –
64 с.
2.Нащокин, В.В. Техническая термодинамика и теплопередача: учебник / В.В. Нащокин. – М.: Высш. школа, 2008. – 496 с.
3.Исаченко, В.П. Теплопередача: учебник / В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. – М.: Энергия, 1981. – 416 с.
4.Практикум по теплопередаче / А.П. Солодов и [др.] – М.: Энергоатомиздат, 1986 – 296 с.
- 160 -