книги / Технология производства и методы обеспечения качества зубчатых колес и передач
..pdfТермическая и химико-термическая обработка зубчатых колес |
261 |
ния глубинных разрушений необходимы вполне определенные условия. Испытаниями одно родных по твердости зубчатых передач (например, объемнозакалениых) установлено, что расположение максимальных касательных напряжений на определенной глубине нод поверх ностью не является единственной причиной образования глубинных разрушений. Для воз никновения таких разрушений требуется наличие дополнительных концентраторов напряже ний, которыми могут быть дефекты микроструктуры. Это положение подтверждается, напри мер, зависимостью положения зоны первичных усталостных разрушений от метода выплавки стали и условий смазки зубчатых передач. Такая зависимость была обнаружена при сравни тельных испытаниях па контактную усталость зубчатых колес, полученных путем элекгрошлакового и вакуумного переплава сталей, при наличии различных по содержанию неметал лических включений, прежде всего, карбидов титана.
Для повышения сопротивляемости зубчатых колес, упрочненных ХТО, глубинным контактным разрушениям необходимо обеспечить получение диффузионных поверхност ных слоев с определенными свойствами и характеристиками.
Современные требования к материалу зубчатых колес после поверхностного упрочнения основываются на следующих особенностях контактного нагружения деталей, имеющих струк турно неоднородный слой, твердость которого изменяется с расстоянием от поверхности.
1.Напряженное состояние упрочненного материала зубьев в любой точке контакта в общем случае может быть описано основными зависимостями для компонент напряже ний, полученными из решений контактной задачи теории упругости для случая контакта двух цилиндров с параллельными осями. При этом для наиболее характерных условий эксплуатации хорошо смазываемых (р. = 0,05-0,08) высоконапряженных зубчатых колес трансмиссий влияние касательной составляющей и смазки на напряженное состояние глубинных слоев материала при контактном взаимодействии зубьев можно не учитывать.
2.Глубинные разрушения поверхностно упрочненных зубчатых колес обусловлены особенностями напряженного состояния в зоне контакта и неоднородностью физико-ме ханических свойств материала, определяющих его сопротивляемость контактным нагруз кам. Причем для цементованных и нитроцементованных колес существуют вполне опре деленные закономерности изменения напряжений и физико-механических свойств по толщине слоя в зоне силового контакта зубьев. Эти закономерности можно описать соот
ветствующими уравнениями.
3.Глубинная контактная усталость упрочненных высокопрочных сталей связана с про цессами локального микроиеодпородного унругопластнческого деформирования и поэтому не отличается от обычной усталости. Основываясь на многочисленных экспериментальных данных, свидетельствующих об изменении при циклическом контактном нагружении мик роструктуры и микротвердости глубинных слоев материала с высокой твердостью, можно отнести материал поверхностно-упрочненного слоя (цементация, нитроцементацня и т. п.)
кквазихрупкому материалу, а следовательно, использовать для объяснения механизма глу бинных разрушений основные положения дислокационной теории.
4.Сопротивление материала зубьев упругопластнческнм деформациям и контактной усталости лучше всего коррелирует с его твердостью, измеренной при малых нагрузках на индентор. При таких измерениях наиболее полно выявляются фнзнко-механнческне свойства отдельных структурных составляющих, расположенных в опасной зоне контак та. Можно считать, что существует практически линейная зависимость предела текучести при сдвиге и предела контактной усталости от твердости мнкрообьемов материала.
5.При высоких статических нагрузках (перегрузках) величина пластических сдвигов
(деформаций) зависит от уровня касательных напряжений. Поэтому в качестве напряже ний, ответственных за развитие пластических деформаций в поверхностно упрочненном материале при перегрузках, когда может происходить продавлпванпе упрочненного слоя
262 Г л а в а 7
и искажение профиля зубьев, должны быть приняты максимальные касательные напря жения ттах = т45., действующие в направлении центральной оси симметрии z на площад ках, расположенных под углом 45° к этой оси.
6. При статических и циклических контактных нагрузках относительная иагруженность материала в любой точке зоны силового контакта характеризуется величиной коэф фициента запаса прочности п, который, так же как напряжения и свойства материала, из меняется по толщине упрочненного слоя с увеличением расстояния от поверхности.
В связи с этим коэффициент запаса несущего поверхностно упрочненного слоя может быть представлен в виде функции п(г). Таким образом, предложенная в работе [59] мо дель глубинных контактных разрушений учитывает отличительную особенность контакт ного нагружения поверхностно упрочненного материала, которая заключается в том, что эквивалентные напряжения, определяющие нагруженность материала, а также сопротив ляемость материала контактным нагрузкам одновременно изменяются с расстоянием от поверхности в глубь материала рабочего объема зоны контакта.
На основании указанных положений можно утверждать, что первые очаги пластиче ских деформаций при перегрузках или усталостные трещины возникают, прежде всего, под поверхностью, в зонах с наименьшими коэффициентами запаса прочности яЛп!п или пКтт.
Эти выводы подтверждены многочисленными данными испытаний и эксплуатации поверхностно упрочненных высоконагруженных зубчатых колес трансмиссий и приводов.
Таким образом, расчет на глубинную контактную прочность сводится к нахождению ми нимального значения коэффициента nlnin и местоположения опасной зоны, определяемого координатой z = z„min при п - nmin. Эта задача успешно решается, т. к. известны функциональ ные зависимости, определяющие закономерности изменения эквивалентных напряжений и характеристик контактной прочности (твердости) материала, находящегося в зоне контакта.
Рассмотрим влияние технологических факторов на контактную прочность. Изменение твердости в упрочненном слое, полученном ХТО, зависит от распределе
ния углерода при цементации или углерода и азота при иитроцементации. Установлено, что при правильно проведенном процессе ХТО содержание углерода (или углерода и азота) плавно уменьшается от поверхности к сердцевине материала. Эта закономерность объясняется кинетическими особенностями и физико-химическими механизмами диф фузионных процессов формирования упрочненных слоев. Экспериментальные кривые, характеризующие закономерности изменения твердости по толщине различных упроч ненных слоев, показаны на рис. 7.13 и 7.14. Закономерности измерения твердости по толщине упрочненных слоев были установлены при исследовании различных марок ста-
Рис. 7.1 3 . Распределение микротвердости (а) и процентного содержания углерода (б) по толщи не упрочненных слоев зубьев: 1— сталь 25ХГМ, цементация, закалка с повторного нагрева; 2 — сталь 18ХГТ, цементация, закалка с повторного нагрева
Термическая и химико-термическая обработка зубчатых колес |
263 |
|
лей, применяемых для изготовле |
|
|
ния цементованных и нитроце- |
|
|
м ен тован н ы х зубч аты х |
колес |
|
тракторов, автомобилей, станков, |
|
|
угольных комбайнов и других ти |
|
|
пов машин. Из графиков видно, |
|
|
что в большинстве случаев экспе |
|
|
риментальные кривые твердости |
|
|
H (z) представляют собой моно |
|
|
тонно убывающую функцию, ко |
|
|
торая принимает наибольшее зна |
|
|
чение в точке г - 0, т. е. на поверх |
|
|
ности д и ф ф у зи о н н о г о |
слоя. |
|
Только при наличии дефектов во внеш ней зоне диф ф узионного слоя на глубине 0 < z < 0,2 мм мо жет наблюдаться снижение мик ротвердости материала, что недо пустимо для высоконагружепных зубчатых колес трансмиссий и приводов.
Зависимости, характеризую щие изменение твердости по тол щине упрочненных слоев, получен ных различными способами, ис пользованы при разработке метода расчета на глубинную контактную
прочность цементованных и нитроцсментованных зубчатых колес, который подробно изло жен в ГОСТ 21354-87. Применение метода при проектировании высоконагружепных при водов, а также при проверочных расчетах позволяет получить достоверную информацию о несущей способности, а также расчетным путем определить требуемые характеристики по верхностного упрочненного слоя. Поскольку положение опасной зоны в отношении глу бинной контактной прочности может быть найдено расчетным путем, то, зная местополо жение этой зоны и коэффициент запаса, можно принять все необходимые меры для управ ления свойствами металла в опасной зоне, повышения его сопротивляемости контактным нагрузкам и предотвращения глубинных контактных разрушений. При этом характеристи ки свойств материала в зоне с наименьшим запасом глубинной прочности должны указы ваться в конструкторской документации.
Изучение условий и механизма образования глубинных контактных разрушении и основанные на современных достижениях науки методы расчета поверхностно упрочнен ных зубчатых колес па глубинную контактную прочность [59] позволяют по-новому по дойти к оценке и выбору основных параметров упрочненного слоя. Для поверхностно уп рочненных зубчатых колес, наряду с общепризнанными характеристиками упрочненного слоя Н„, Нс и 5у (соответственно твердость поверхности, твердость в сердцевине и общая толщина упрочненного слоя), в нормативно-технической документации необходимо ука зывать эффективную твердость упрочненного слоя Я 3*1’ и его эффективную толщину б*1', т.е. расстояние от поверхности зоны, где запас прочности минимальный, т. е. п = птш. Как следует из расчетов на глубинную прочность, указанные характеристики определяют не только качество процесса упрочнения, но и несущую способность зубьев.
2 64 Г л а в а 7
Ниже приводится метод расчета, позволяющий в каждом конкретном случае, исходя из реально действующих контактных нагрузок и геометрических параметров зубчатых ко лес, установить оптимальные, с точки зрения глубинной контактной прочности, значения эффективной толщины упрочненного слоя 8 ^ ’ и его минимально допустимой твердости Я ^ на этой толщине.
Для расчета величин Я*1’ и 8*•' необходимо предварительно найти расположение зоны с минимальным запасом глубинной контактной прочности.
При расположении опасной зоны в пределах слоя в области действия наибольших эк
вивалентных напряжений (рис. 7.15, а) должно выполняться условие |
|
8*" > 0,86 или b f > 1,386 • 10-5 ■Gjipvi,w> |
(7.7) |
где b — расчетное значение ширины площадки контакта; о и — контактные напряжения; РгЛв<— приведенный радиус кривизны контактирующих поверхностей зубьев.
Учитывая возможное увеличение рабочих напряжений, устанавливаемое допускае мым коэффициентом запаса прочности [и], получаем
SJ"- 1,386 - Ю - Ч И Р а ,- |
(7.8) |
Если наибольшие напряжения действуют под упрочненным слоем |
0,8b = 8у), то |
эффективная толщина упрочненного слоя должна быть равна общей толщине слоя, т. е. 8у1’ = 8У. Для предотвращения глубинных разрушений на границе слоя и сердцевины, когда в зоне максимума эквивалентных напряжений на толщине zniax = 8у*' условие глу бинной прочности выполняется (рис. 7.15, б), необходимо при упрочнении обеспечить оп ределенное соотношение между общей 8у и эффективной 8у*’ толщинами упрочненного слоя. Требуемое соотношение можно рассчитать по формуле
I[”К ~ ^ Н с
(7.9)
8J1, V 0,85ЯС
Рис. 7.15 . Влияние параметров упрочненного слоя на положение зоны с минимальным запасом цик лической прочности л,™,: а —опасная зона в пределах слоя; б — на границе слоя; точка А, соответст вует условию nmin=[n]; А2 иД3— точки, соответствующие условию прочности nmin> [п ].1 — эпюра эк вивалентных касательных напряжений тэ; 2,3,4 — эпюры пределов контактной выносливости тк при различном распределении твердости поверхностно упрочненных слоев зубьев. Syi, 5у2 — общие тол щины упрочненных слоев зубьев; Нс1 и Wc2 — твердости материала сердцевины зубьев
Термическая и химико-термическая обработка зубчатых колес |
265 |
Необходимая эффективная твердость упрочненного слоя на толщине б*1’ может быть най дена с помощью уравнения, описывающего распределение твердости Н(г) по толщине упроч
ненного слоя. Для цементованного или нитроцемептованного слоя при z = |
= б*1’ имеем |
и -'■= |
(7.10) |
Для случая лазерной обработки зубьев
(7.11)
Входящую в формулы (7.10) и (7.11) величину б™1’определяют по формуле (7.8). Най денное значение Я *1’ должно удовлетворять условию
Н^>0,22а„[п]. |
(7.12) |
Из анализа формул следует, что повышение несущей способности поверхностно уп рочненных зубчатых колес можно обеспечить технологическими методами с использова нием установленных расчетным путем оптимальных характеристик упрочненного мате риала зубьев. Важно отметить, что данный расчетный метод определения характеристик упрочненного слоя учитывает реальные условия контактного нагружения зубьев. Очевид но, что именно значения Я*1’ и б*1’, найденные из условия глубинной контактной прочно сти, позволяют научно обоснованно осуществлять выбор марки стали и способ упрочняю щей обработки высоконагружениых зубчатых колес трансмиссий и приводов.
7.6. Тенденции развития технологий упрочнения зубчатых колес
Тенденции развития и совершенствования термической и химико-термической обра ботки зубчатых колес определены па основе анализа направлений научно-технических поисков ведущих фирм и организаций, выпускающих и потребляющих термическое обо рудование (табл. 7.14).
Наибольший потенциал роста применяемости имеют методы ионной обработки (це ментации, азотирования), процессы термообработки с высоким к. п. д.. основанные на применении высококонцентрированпых источников энергии (лазерный, плазменный, электроннолучевой нагревы, высокочастотный индукционный).
Увеличивается применение вакуумных печей н печей с псевдоожиженным слоем.
В области цементации прогрессируют многоступенчатые газовые процессы, которые позволяют получать заданный оптимальный профиль распределения концентрации угле рода в цементованном слое. Общая тенденция последних лет — отказ от внешних генера торов контролируемой атмосферы и получение атмосферы непосредственно в печи.
Наиболее перспективными объектами развития являются автоматические системы управления (АСУ) технологическими процессами и оборудованием ХТО с применением
266 |
Г л а в а 7 |
управляющих промышленных компьютеров, которые обеспечивают полную автоматиза цию процессов обработки, включая контроль качества продукции. Продолжается интен сивное развитие аппаратуры комплексного регулирования процессов термообработки од новременно по температуре и составу печной атмосферы.
Освоение в термическом производстве ЭВМ осуществляется в двух направлениях: управление технологическими процессами и моделирование процессов ХТО в целях прогнозирования оптимальных технологических режимов.
Таблица 7.14
Приоритетные технологии поверхностного упрочнения, разрабатываемые ведущими фирмами индустриальных стран
|
Л у ч ш и е п р о м ы ш л ен н о |
Т е х н и ч е с к а я с у щ н о с т ь |
|
Н а у ч п о - т с х н н ч с с к и н |
|
Н а и м е н о в а н и е |
о с в о е н н ы е об ъ е кты |
н о в ы х р е ш е н и й |
за д е л (н о м е р з а я в к и , |
||
ф и р м ы , с тр а н а |
те х н и к и (н а и м е н о в а н и е , у с л о в |
и о ж и д а е м о е у л у ч ш е н и е |
а в т о р с к о го с в и д е т е л ь |
||
|
н о е о б о зн а ч ен и е , |
п о к а з а т е л е й о б ъ е к т а |
|
с т в а и л и п а т е н т а ) |
|
|
го д в ы п у с к а ) |
|
Ipsen Industries |
ПроцессSupercarb |
з. ФРГ 2837272 |
International GmbH |
Однокамерные нечи много |
п. США 4610435 |
(Германия) |
целевого назначения с кон |
з. ФРГ 3441338 |
|
тролируемой атмосферой |
и. Швейцария |
|
|
632013, |
|
|
639697 |
Aichelin
(Германия)
Holcroft
(США)
Процесс Nitroc |
з. ФРГ 3632389 |
Промышленные печи |
|
и комплектные |
установки |
для ХТО стали, вакуумные |
|
нечи, генераторы защитно |
|
го газа, системы |
управле |
ния и контроля для про мышленных печей.
ПК 3903-87
Печные линии для наугле роживания и цианирования коронных и ведущих шесте рен.
ПК 38662-80
Цикл ХТО происходит пол ностью в среде защитного газа; охлаждение произво дится о масло, в принуди тельно циркулирующем или неподвижном защит ном газе, закалка —в вампе при 1 180 или 250 °С. Систе ма предназначена для авто матического регулирования потенциала атмосферы при газовой цементации зубча тых колес и других подоб ных детален
Процесс кратковременного азотирования в смеси экзо газ + аммиак, при котором проводятспециальнуюокис лительную обработку
Цементационные печи с контролируемой атмосфе рой
K.K. Комацу |
з. Японии |
|
Усовершенствование |
про |
сэйсакусё |
59- |
35630 цессов цементации в псев |
||
(Япония) |
60- |
43409 |
доожиженном слое и |
сту |
|
60- |
197864пенчатой цементации с по |
||
|
61- |
43427 |
следующей закалкой |
|
|
61-221358 |
|
|
|
Термическая и химико-термическая обработка зубчатых колес |
267 |
Продолжениетаблицы 7.14
Л у ч ш и е п р о м ы ш л е н н о
Н а и м е н о в а н и е
и сп о е н н ы е о б ш е г м
ф и р м ы , с тр а н а
т е х н и к и (iiaiiMCitouaiHie, у с л о в -
н о с о б о зн а ч ен и е , го д в ы п у с к а )
Н ау ч н о -тех н и ч е ск и й за д е л (н о м е р за я в к и , авто р с к о го с ви д е т е л ь
с тв а и л и п ате н та)
Те х н и ч е с к а я су щ н о сть
но в ы х ре ш е ни й
ио ж и д ае м о е у л у ч ш ен и е п о к а за т е л е й о б ь с к т а
Instytut Mechaniki |
Печь YONIMP |
Precyzyjnej |
600/1500 |
(П Н Р) |
|
ВНИПКТИ
электротермиче ского оборудова ния (СССР)
МАДИ
(СССР)
По приоритетным источникам фирм Японии, США, Германии, разраба тывающим терми ческую обработку с применением высококопцеитриропаппых источни ков энергии
з. 254364 |
Печь |
предназначена |
для |
||
254365 |
ионного |
азотирования в |
|||
259215 |
тлеющем разряде. |
|
|||
и. 133598 |
Усовершенствование |
про |
|||
|
цессов |
ионного азотирова |
|||
|
ния при |
повышенном |
со |
||
|
держании углерода в атмо |
||||
|
сфере. |
|
|
|
|
|
Предложен способ ионного |
||||
|
азотирования в электриче |
||||
|
ском ноле |
|
|
|
|
а. с . 1036767 |
Предлагаются |
технологи |
|||
10415886 |
ческие |
процессы цемента |
|||
1062307 |
ции с |
контролируемой ат |
|||
1306970 |
мосферой и устройства для |
||||
1306971 |
регулирования |
углеродно |
|||
1348376 |
го потенциала |
|
|
||
а. с. 638635 |
Предлагаются |
технологи |
|||
1081239 |
ческие |
процессы газового |
|||
1196412 |
азотирования в |
среде |
ам |
||
1217925 |
миака, а также аммиака и |
||||
1344813 |
пропана |
|
|
|
|
з. Японии |
Индукционная объемно-по- |
||||
57-158324 |
всрхиостная закалка |
|
|||
57-158326 |
|
|
|
|
|
61-56242 |
|
|
|
|
|
61-56243 |
150126Лазерная обработка, термо |
||||
56- |
|||||
57- |
63625 обработка |
сканирующим |
|||
57- |
171617пучком электронов, обра |
||||
61- |
284519ботка в разных средах |
|
|||
п. США |
|
|
|
|
|
4313771 |
|
|
|
|
|
4342605 |
|
|
|
|
|
4539461 |
|
|
|
|
|
з. и и. Германии |
|
|
|
|
|
243510 |
|
|
|
|
|
159350 |
|
|
|
|
|
3441228 |
|
|
|
|
|
3217856 |
|
|
|
|
|
з. Японии |
|
|
|
|
|
58- |
21026 |
|
|
|
|
62- |
33758 |
|
|
|
|
268 |
Г л а в а 7 |
Математические модели позволяют однозначно связать технологические параметры
сфазовым составом насыщающих сред и структурой упрочненных слоев, прогнозировать
спомощью ЭВМ кинетику изменения физико-механических свойств или фазовых пре вращений в ходе процесса ХТО и автоматически корректировать ход технологического процесса по тем или иным критериям.
Наиболее распространенный тип управления техпроцессами ХТО — проведение про
цесса по заданной программе по одному или нескольким каналам управления (составу ат мосферы, температуре, скорости охлаждения, давлению и т. д.). Развитие систем управле ния осуществляется в направлении создания управляющих вычислительных комплексов (УВК) и гибких производственных систем (ГПС), связывающих в единую информацион- но-управляющую систему весь цикл термообработки, включая операции транспортиров ки изделий, погрузку-разпэузку, систему безопасности, контроля и диагностики оборудо вания, обработку информации отдатчиков, документирование процесса и проведение его без вмешательства оператора по заданному техпроцессу, программе или по заданному критерию качества.
Среди зарубежных фирм в области термической и химико-термической обработки и производства термического оборудования преобладают фирмы Германии, Японии, США, Великобритании, Австрии, Швеции. Лидерами в производстве наиболее прогрессивного и технически оснащенного оборудования для химико-термической обработки являются фирмы Ipsen (Германия), Solo (Швеция), Aichelin (Австрия), Holcroft (СШ А).
Одной из ведущих является фирма Ipsen (Германия), которая выпускает однокамер ные и многокамерные печи для цементации, нитроцементации, никотрнрования, светлой закалки, нормализации и отжига. Термообработка проводится в эндо- и экзотермической атмосфере, газовой смеси «Supercarb». Фирмой разработан метод термообработки, при котором газовая смесь вводится в печь в горячем состоянии, что увеличивает безопас ность работы печи. Особое значение взрывобезонаспость работы приобретает для низко температурных процессов. В качестве газа-носителя используются продукты расщепле ния аммиака, в качестве дополнительного газа — пропан, количество которого автомати чески регулируется. Применение системы «Carbotronik» обеспечивает автоматическое регулирование углеродного потенциала атмосферы с графическим отображением процес са на экране дисплея. Фирма имеет филиалы в Великобритании, Франции, Швеции.
Одним из главных факторов ведущего положения австрийской фирмы Aichelin явля ется широкая товарная номенклатура. Фирма производит:
—промышленные печи и комплектные установки для термообработки стали, цветных металлов, стекла, керамики;
—вакуумные печи;
—генераторы защитного газа к установкам для ХТО;
—промышленные горелки;
—системы управления и контроля для промышленных печей, системы автоматизации. Гамма печей, поставляемых фирмой, практически позволяет осуществлять все про
цессы термической и химико-термической обработки. Усилия фирмы направлены как на разработку новых типов печей, так и на оптимизацию уже существующих установок. Применение микропроцессоров и промышленных компьютеров обеспечивает управле ние с программируемой памятью и контроль циклов термообработки, дает высокую сте пень использования установки при наилучшей повторяемости результатов термообра ботки и безопасности работы. Фирма имеет филиалы во Франции и Бразилии.
В США и Великобритании широкое распространение получили фирмы, специализи рующиеся в области только термообработки и выполняющие заказы по контракту с ма шиностроительными фирмами. Развитие специализированных фирм связано с повыше
Термическая и химико-термическая обработка зубчатых колес |
269 |
нием стоимости энергии, ростом капитальных затрат па термообработку. Специализиро ванные фирмы быстрее, чем термические цеха машиностроительных фирм, адаптируются к новым тенденциям в области термической обработки. Специализация позволяет обеспе чивать более высокое качество продукции.
ВВеликобритании около 75% всех фирм, занятых только термообработкой, объеди нены в ассоциацию Contrant Heat Treatment. Крупной британской фирмой, специализи рующейся только в области термообработки и обслуживающей по контрактам машино строительные фирмы, является Blandburgh Nemo Ltd. Фирма выполняет сложные процессы термообработки, обладает уникальным печным оборудованием. Процессы термообработ ки полностью автоматизированы и управляются с помощью ЭВМ.
Среди американских фирм ведущим изготовителем печей для термообработки явля ется фирма Holcroft. Фирма поставляет печи для термообработки в страны СНГ па протя жении уже более 60 лег. Одним из крупных достижений фирмы является создание цемен тационных печей разного типа с автоматическим регулированием технологической атмо сферы и других параметров техпроцесса ХТО.
Необходимо отметить Instytut Mechanifti Precyzyjnej (Польша), специализирующийся
вобласти металловедения и термообработки. Одновременно с технологическими процес сами в институте разрабатывается также соответствующее оборудование и аппаратура для контроля параметров процессов. Разработана система «Carbomix» для осуществления контролируемых процессов цементации и иитроцементацин, предусматривающая форми рование атмосфер из жидких органических веществ методом капельного ввода и регули рование углеродного и азотного потенциала.
Встранах СНГ современные системы автоматического регулирования параметров
процессов химико-термической обработки типа КАРБООКС разработаны в Уральском теплоэнергетическом центре и фирмой Системтроник (г. Екатеринбург). Система КАР БООКС освоена на ВАЗе и КамАЗе для замены импортных систем типа Carbomat-M и Barbara Colmen. Преимуществом системы КАРБООКС перед импортными аналогами яв ляется повышенная точность регулирования углеродного потенциала технологической атмосферы (до ±0,06%).
Литература
1.Кораблев А. И., Рсшстов Д. М. Повышение несущей способности зубчатых передач. М.: Машино строение, 1968.
2.Дымшиц И. И. Коробки передач. М.: Машгиз, 1960.
3.Козловский И. С. Химико-термическая обработка шестерен. М.: Машиностроение, 1970.
4.Технология термической обработки стали: Справочное нзд. / Пер. с нем. Б. Е. Левина / иод ред. М. Л. Бернштейна. М., 1981.
5.Зинченко В. М. Разработка технологических принципов управления структурой и свойствами тяжелоиагружеиных цементованных и нитроцементоваппых зубчатых колес с целью повышения их прочности и долговечности: Авторсф. дисс. д. т. и. М., 1989.
6.Розенберг С. Э., Сусин А. А. Дефекты структуры диффузионно упрочненных изделий. Ми.: Бсларуская навука, 1997.
7.Сусин А. А. Химико-термическое упрочнение вмеоконапряжеиных деталей. Ми.: Бсларуская наву ка, 1999.
8.Производство зубчатых колес: Справочник / Под рсд. Б. А. Тайца. М.: Машиностроение, 1975.
9.Термическая обработка в машиностроении: Справочник/ Под ред. 10. Н. Лахтина, А. Г. Рахштадта. М.: Машиностроение, 1980.
10.Металловедение и термическая обработка сгалн: Снраиочн. нзд.: В 3 т. T. 1. Методы испытании и исследований / Под рсд. М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта. М.: Металлургия, 1983.
270 |
Глава 7 |
11.Металловедение и термическая обработка стали: Снраиочм. изд.: В 3 т. Т. 2. Ослопы термической обработки / Под рсд. М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта. М.: Металлургия, 1983.
12.Wyss J. Bczichung zurischcn Hartcvcrlant an der stirnabschrichprobe und Harteannahmc groberen cinsatsgchartctcr kitzel / / Hartcrci-Tcchnilc und warmibcihandlung. 1959. N 2.
13.Малинкина E. И., Ломакин В. И. Прокаливаемое™ стали. М.: Маншностроспис, 1969.
14.Шснсляковскин К. 3. Технология термической обработки стали при индукционном нагреве. М.: Машиностроение, 1973.
15.Шснсляковский К 3. Упрочнение детален машин поверхностной закалкой при индукционном
нагреве. М.: Машиностроение, 1972.
16. Уэмото М., Комашубара Н., Тамура И. Прокаливаемость сталей / / Нэпу серн, 1980. Т. 20. N 6.
С.317-322. Япония.
17.Стандарт США. Standart Method of End-QVEON Test for Hardrenability of Steel. Ф 255-67,1967.
18.Такэмура В. / / Нэпу сери, 1976. T. 16. N 3. С. 168-176. Япония.
19.Deb P., Chturvedi M. C.,Jena A. K. Analitical Representation of Hardrenability data for Steels / / Metals Technology. 1982. Vol. 9. N 2.1982. P. 76-80.
20.Gerber W., Wyss U. Die Hartbarkeit und Vergutborkeit der Stable// Mitteilungen. 1948. Vol. 7. N 23. P. 13-14.
21.Сусин A. A. Роль современной технологии химико-термической обработки и обеспечении надеж ности и долговечности вмеоконапряженных зубчатых колее / / Надежность и долговечность ма шин и сооружений. Киев, 1990. Вып. 17. С. 66-77.
22.Grossmann М. Elemants of Hardcnability, 98. ASM. Cleveland, 1952.
23.KramerJ. Siegel Sand Brooks / / Trans ALME. 1946. Vol. 167. P. 670.
24.Qijing Zng, Kangunan Xv. Prevision dc la trampalilitc de laucr par la vitesse criiguc der refoidissement. Just. Rcch Sidenvirgigue, Shanghai, China.
25.Башпип О. А., Ушаков Б. К., Ссксм А. Г. Технология термической обработки сталей. М., 1986.
26.Лошкарсв Е. И. Расчетное исследование влияния напряжений на структуру закаливаемости сталь ных изделий / / МиТОМ. 1990. № 3. С. 17-22.
27.Определение прокаливаемостп цементованного и иитроцементоваппого слоя: Руководящий тех нический материал РМТ 37.002,0224-76/ Сост. В. А. Оловянщиков, В. М. Зинченко. М., 1976.
28.Лахтип Ю. М., Коган Я. Д. Регулируемые процессы азотирования / / МнТОМ. 1979. № 8. С. 59-64.
29.Лахтип 10. М., Коган Я. Д., Шпис Г., Бемер 3. Теория и технология азотирования. М., 1991.
30.Яхпина В.Д„ Никитин В. В. Формирование твердости азотированного слоя / / МнТОМ. 1975. № 2.
С.28-32.
31.Дсмбровскнй В. В., Кудрявцев В. Н. Динамика процесса изменения степени диссоциации аммиака
впечах для азотирования// МнТОМ. 1978. № 7. С. 49-51.
32.Лахтип 10. М., Коган Я. Д. Азотированные стали. М., 1976.
33.Лахтип 10. М., Арзомасов Б. Н. Химико-термическая обработка металлов. М., 1985.
34.Лахтип 10. М. Низкотемпературные процессы насыщения стали азотом и углеродом / / МиТОМ. 1970. №4. С. 61-69.
35.Горюшип В. В., Глущенко В. Н., Дупа М. Е., Кондрашова Г. А. Кратковременное газовое азотирова ние конструкционных сталей / / МиТОМ. 1977. № 9. С. 9-12.
36.Низкотемпературные процессы химико-термической обработки / / Обзорн. ипфор. ЦНИИТЭИ тракторсельмаш / / Под рсд. В. Д. Бабаян. М., 1978. Вын. 10.
37.Богданов В. В., Лахтип 10. М., Неустроев Г. Н, Рязанова А. И. Низкотемпературное цианирование конструкционных сталей в жидких средах / / МиТОМ. 1968. № 4. С. 10-14.
38.Лахтип 10. М., Неустроев Г. Н., Айрапетян Н. А. Износостойкость конструкционных сталей после низкотемпературных процессов цианирования / / МиТОМ. 1975. № 11. С. 71-73.
39.Сагарадзе В. С. Повышение надежности цементуемых деталей. М.: Машиностроение, 1975.
40.Townsend D. P., Zaretsky E. V., Anderson N. Е. «Comparison of Modified Vasco X-2 with AISI 9310 - Preliminary Report*., NASA TM X-73649,1997.
41.Jatezak C. F. «Specially Carburizing Steels for Elevated Temperature Service*, Metal Progress, Vol. 113, N4, Apr. 1978, pp. 70-78.
42.Anderson N. E„ Zaretsky E. V. Shot-Tcrin Hot Hardness Characteristics of Five Case Hardened Steels, NASA TND-8031,1975.