![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Решение практических задач при бурении и освоении скважин
..pdfРис. 7.11. Зависимость степени аэ рации ав пены от пластового дав ления:
1— степень аэрации при давлении р
*2; 2 - а р = 1,5.
Рис. 7.12. Зависимость степени аэра ции OQ пены от давления р на входе
в эжектор:
1 — диаметр сопла 4,5 мм; 2 — диаметр сопла 5,6 мм.
Перед глушением производится обвязка оборудования меж ду собой и со скважи ной; соединительные линии спрессовывают ся давлением, в полто ра раза превышающим ожидаемое рабочее; в межтрубном и трубном пространствах уста навливаются маномет ры. Скважина отклю чается от коллектора.
С целью удаления жидкости (воды, газо конденсата), скопив шейся на забое, перед глушением скважину промывают двухфазной пеной. Для этого через скважину прокачивают 3+5 м3 пенообразующей жидкости (0,7+1%-ный раствор сульфонола), превратив ее в пену
631
плотностью 100+300 кг/м3 (при давлении закачки). Агрегат ЦА-320 работает при минимально возможных оборотах с од новременной работой компрессора.
Производится глушение скважины. При открытой задвижке на трубном (межтрубном) пространстве через эжектор прокачи вается пенообразующая жидкость в объеме, равном Vnx при дав лении Р . Одновременно с агрегатом работает компрессор. При повышении давления в межтрубном (трубном) простран стве его снижают путем выпуска газа в атмосферу до значения (0,3+0,5) Р„,. После закачки пены закрывают скважину на время, необходимое для прогрева пены до температуры окружающих скважину горных пород. В это время через 15+20 мин. фиксиру ется давление на трубном и межтрубном пространствах.
Давление в межтрубном пространстве поддерживается пос тоянным, равным (0,3+0,5) Р„,. В случае его повышения оно пе риодически снижается путем выпуска газа в атмосферу. По истечении времени, достаточного для прогрева пены, произво дится снижение давления на трубном (межтрубном) простран стве путем выпуска газа в атмосферу. Давление снижается до появления на выкиде признаков пены.
В трубное (межтрубное) пространство закачивается гли нистый раствор в объеме, определяемом из выражений (7.75) и (7.76), Одновременно производится выпуск газа в атмосферу из межтрубного (трубного) пространства.
Скважина оставляется на 2+4 ч. в закрытом состоянии, пос ле чего сбрасываются газовые «шапки» из трубного и затрубного пространств.
Производится демонтаж фонтанной арматуры. Осуществля ется подъем НКТ и производятся ремонтные работы согласно плану. По окончании ремонта производится спуск НКТ и ус тье скважины оборудуется фонтанной арматурой.
Осуществляется освоение скважины двухфазной пеной. Приготавливается пенообразующая жидкость (на 1 м3 пенооб разующей жидкости в воде растворяется 7+10 кг сульфонола). В трубное (межтрубное) пространство закачивается 5+6 м3 га зоконденсата для разрушения пены, попавшей в пласт, и пены в стволе скважины.
Эжектор обвязывается со скважиной, СКЦ-2М, цементиро вочным агрегатом и компрессором.
Осуществляется замена жидкости, находящейся в скважи не, на двухфазную пену. После резкого снижения давления за качки двухфазной пены, что свидетельствует о ее поступлении в трубное (межтрубное) пространство, расход пенообразующей жидкости снижается до минимально возможного. При сниже нии давления закачки двухфазной пены менее 5 МПа закачку пенообразующей жидкости прекращают. Вытеснение двухфаз ной пены из скважины осуществляется компрессором.
632
Отрабатывают скважину на факел.
Производится исследование скважины и ввод ее в эксплу атацию.
7.3.3. ГЛУШЕНИЕ СКВАЖИН С ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ
БЛОКИРОВАНИЕМ ПЛАСТА
(Killing a well with preliminary level blocking)
Применение этого метода рекомендуется при выполнении следующих ремонтных операций:
—ревизии насосно-компрессорных труб и подземных ре монтов других видов;
—переоборудовании скважин под плунжерный лифт;
—ликвидации межколонных пропусков и замене устьево
го оборудования;
—временной консервации скважин;
—устранении негерметичности эксплуатационных колонн
сместом нарушения выше объекта разработки;
—изоляции пластовых вод путем установки цементного
моста с целью отключения нижней части объекта. Промысловые эксперименты показали высокую эффектив
ность перфорационных работ в среде меловой суспензии, в час тности, при:
—вскрытии объектов с низким пластовым давлением;
—расширении (дострел) фильтра;
—приобщении нового объекта;
—повторной перфорации;
—возвратных работах на ниже- и вышележащие гори
зонты.
Технологические схемы блокирования пласта при глушении скважин могут быть различными.
Первая схема. Скважина заполнена газом. Последовательность операций:
1.С целью очистки забоя скважина кратковременно про дувается в атмосферу.
2.Для первичного блокирования часть расчетного количе
ства пасты (от 1/3 до 1/2) закачивается по насосно-компрессор ным трубам на забой.
3. При резком повышении давления закачки, свидетельствую щем о начале блокирования, приоткрывается задвижка на затрубном пространстве, и газ медленно, в темпе закачки, выпускается
ватмосферу вплоть до появления циркуляции жидкости.
4.Остальная паста транспортируется на забой сифонным способом и расходуется в зависимости от вида ремонта или на задавку в пласт (при длительном ремонте, высоких гидродина мических давлениях) или на заполнение части ствола в интерва
ле существующего или намечаемого к перфорации объекта.
633
Вторая схема. Скважина имеет на забое столб жидкости, создающий противодавление, равное пластовому давлению (обводнившаяся скважина).
Рекомендуется два равноценных варианта. Последовательность операций первого варианта:
1.Скважина «разряжается» в атмосферу.
2.По насосно-компрессорным трубам закачиваются расчет ное количество меловой пасты и проталкивающая жидкость, объем которой равен объему насосно-компрессорных труб.
3.В затрубное пространство закачивается буровой раствор,
объем которого равен объему затрубного пространства в ин тервале от устья до уровня пластовой воды.
4.Созданием избыточного давления расчетное количество меловой пасты задавливается в пласт.
5.Излишки меловой пасты удаляются из скважины обрат ной промывкой.
6.Выполняются работы по изоляции пластовых вод, предус мотренные планом ремонта (установка цементного моста без давления или взрывного пакера с заливкой небольшого коли чества цемента желонкой).
Последовательность операций второго варианта:
1.Скважина «разряжается» в атмосферу.
2.Замеряется уровень жидкости, определяются его высота
Ни соответствующий ему объем жидкости (рис. 7.14).
3.По насосно-компрессорным трубам закачиваются расчет ное (принятое) количество меловой пасты V„ и проталкиваю щая жидкость Упр, объем который равен объему насосно-комп рессорных труб в интервале высоты жидкости А, вытесненной меловой пастой в кольцевое пространство (затрубное).
Пример расчета. Известно: высота столба жидкости в скважи не Н = 500 м; диаметр эксплуатационной колонный D = 146 мм; диаметр насосно-компрессорных труб dmp = 73 мм; объем меловой
пасты V„ = 2000 л; объем столба жидкости в скважине Vnt — = 5410 л; объем одного погонного метра кольцевого простран ства VK= 6,3 л; пластовое давление Р„, = 50 кг/см2 (5МПа).
Насосно-компрессорные трубы опущены до нижних дыр фильтра. Требуется определить объем проталкивающей жид кости (вода, обработанная ПАВ).
При доставке меловой пасты (Vn = 2000 л) на забой объем пла стовой воды (жидкости) Vm = 5410 л вытеснится в затрубное про странство и образует столб высотой h = V„e !VK= 5410/6,3 = 860м.
Для уравновешивания столба h необходимо закачать проталки вающую жидкость, объем которой Vnp = h • VTp = 860 • 4,52 = 3887л.
Следовательно, для транспортировки меловой пасты объ емом 2000 л на забой «сифоном» необходимо закачать по насос но-компрессорным трубам 3887 л проталкивающей жидкости.
634
|
При этом достигает |
||
|
ся равенство уровней |
||
|
жидкостей (воды и ме |
||
|
ловой |
пасты) в сква |
|
|
жине, |
равномерное |
|
|
распределение мело |
||
|
вой пасты в заданном |
||
|
интервале и обеспечи |
||
|
вается |
безопасность |
|
|
проведения |
ремонт |
|
|
ных работ, |
посколь |
|
|
ку гидростатическое |
||
|
давление будет превы |
||
|
шать пластовое более |
||
|
чем в два раза. |
||
|
4. Насосно-комп |
||
|
рессорные трубы под |
||
|
нимают выше меловой |
||
|
пасты, и восстанавли |
||
|
вают циркуляцию. |
||
|
5. |
Выполняются |
|
|
работы по изоляции |
||
|
пластовых вод (анало |
||
|
гично п.п. 4, 5, 6 пер |
||
|
вого варианта). |
||
|
Основные элементы |
||
|
схем блокирования при |
||
|
выполнении |
ремонт |
|
|
ных работ различных |
||
|
видов состоят в следу |
||
Рис. 7.14. Последовательность операций при бло |
ющем. В качестве при |
||
кировании пласта в обводнявшейся скважине |
мера опишем последо |
вательность операций при изоляции притока пластовых вод отключением нижней ча сти фильтра:
а) Дренируемый интервал, состоящий из трех объектов, блокируется меловой суспензией. Причем способ блокиро вания выбирается исходя из поглотительной способности скважин. При значительных поглощениях (3—4 м3/ч.) суспен зия высокой вязкости (до 1000 с по ПВ-5) транспортируется на забой и оставляется в интервале фильтра на 6—8 ч., в течение которых происходит постепенное закупоривание пор пласта частицами мела.
Скважина заполняется пластовой или технической водой, обработанной ПАВ.
При небольших поглощениях или их отсутствии для уско
635
рения ремонтных работ применяется блокирование под давле нием, когда расчетное количество суспензии задавливается в поры пласта, после чего восстанавливается циркуляция и про должаются ремонтные работы. В качестве рабочих жидкостей во всех случаях рекомендуются пластовая вода, техническая вода, обработанная ПАВ, тяжелый конденсат и дизтопливо.
б) Установкой цементного моста отсекается нижний обводнившийся пласт.
в) Оставшиеся два верхних газонасыщенных пласта дебло кируются путем соляно-кислотной обработки под давлением.
В скважинах, не склонных к поглощениям, и после перфо рационных работ в меловой среде чаще всего достаточно про ведения соляно-кислотной ванны.
г) После этого приступают к освоению скважины.
Кроме основных схем временного блокирования пласта мо жет использоваться метод доставки меловой пасты в интервал, намечаемый к перфорации с помощью желонки. Эта работа выполняется геофизической партией непосредственно перед перфорацией заданного объекта, что позволяет упростить тех нологию закачки меловой пасты и сократить количество спус ко-подъемных операций. Применение этого способа рекомен дуется при перфорации, не превышающей 10—15 мин.
7.3.4. ОЦЕНКА ХАРАКТЕРИСТИК ГНВП ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
НА УСТЬЕ СКВАЖИНЫ
(Evaluation of gas-oil-water show characteristics using technological wellhead data)
К характеристикам ГНВП, которые необходи мо знать для успешного проведения операций по его ликви дации, относятся:
—пластовое давление флюидосодержащего пласта;
—объем и высота (длина) пачки поступившего флюида;
—плотность поступившего флюида.
Перечисленные характеристики определяются на основа нии объективных данных, фиксирование которых обязатель но при возникновении ГНВП:
—давление в бурильных трубах |
; |
—давление в затрубном пространстве Р1'1^ 0;
—объем притока в приемной емкости У0;
—плотность промывочной жидкости до проявления р6р Кроме того, считаются известными конструкция скважи
ны, диаметр открытого ствола, компоновка бурильной колонны, а также местоположение торца бурильной колонны (или ее от сутствие в скважине).
636
Уточнение пластового давления необходимо потому, что, как правило, указанные в проекте пластовые давления являются оценочными с той или иной степенью достоверности, а точные сведения о пластовых давлениях служат гарантией правильно го выбора средств и методов ликвидации ГНВП.
Для уточнения величины пластового давления используют ся данные об избыточном давлении в трубах и плотности их заполняющего бурового раствора.
После установления неустойчивого равновесия в скважи не сумма гидростатического и избыточного давлений в трубах становится равной пластовому давлению. Используя это поло жение, можно записать:
Рs.,.-g-H + P £ p =P„.
Подобный способ определения пластового давления допус кается для любого положения спущенных в скважину труб от носительно проявляющего пласта.
Если проявляющий пласт выше торца спущенных в сква жину труб, то в качестве величины Н следует брать глубину местоположения этого пласта.
Если проявляющий пласт находится на уровне торца спу щенных в скважину труб, то в качестве величины Н следует брать глубину местоположения этого пласта или глубину кон ца спущенной в скважину бурильной колонны.
Если проявляющий пласт ниже торца спущенных в сква жину труб, то в качестве величины Н необходимо брать глуби ну местоположения этого пласта.
Если трубы в скважине отсутствуют, то вместо величины 0 используют P“*pj>и в качестве величины Н следует брать
глубину местоположения этого пласта.
Для определения длины пачки поступившего флюида (в практике бурения — «высоты» пачки) необходимы сведения о местоположении пачки, определяющей геометрические разме ры ее объема, и сведения об объеме пачки.
Объем пачки можно определить двумя способами:
—по накопленному превышению объема бурового раство ра в приемной емкости с момента фиксирования ГНВП;
—по суммарному превышению расхода на выходе из сква жины с момента фиксирования ГНВП. В этом случае объем вы числяется как Г„ = 1Д 0Д /,
где ДQ — превышение расхода бурового раствора на выхо де из скважины; At — интервал времени, в течение которого сохранялось превышение расхода, равное ДQ.
Зная объем поступившего флюида Vol можно рассчитать,
637
какую длину в скважине он занимает (длина пачки, или вы сота пачки):
где F —площадь поперечного сечения пространства сква жины, занимаемого V0.
Если флюид находится ниже спущенных в скважину труб, то:
4
где DCKe —диаметр открытого ствола скважины, как прави ло, принимается равным диаметру долота.
Если флюид находится в затрубном пространстве, то:
)2 |
) |
К* |
бур,коя |
|
или F =—(АоОс.кол А ' р■кол ) |
где De6t,тл и Deypm, — соответственно диаметры обсадной и бурильной колонн.
Плотность флюида определяет величину превышения плас тового давления над гидростатическим давлением столба буро
вого раствора в затрубном пространстве, если флюид находит
ся выше торца труб, спущенных в скважину, то есть Р^р о. Это означает, что:
Л"1,0 = рт ~ Рб.р ■S ■(Н - Нф) - р ф - g • кф
или
рт =Рб.р.- g - ( H - h i ) + p i - g - h 4 + Я " * .
Сдругой стороны:
^= Р , , '? 'Я + С .
Приравняв два последних выражения, получим:
Р,.р.• s ■(Н - К )+ р * ■g ■к |
+ Paz.,0 = Р , , . g ff+PZ,o- |
||||
Решая последнее |
уравнение относительно рф, получим: |
||||
|
|
р«>6 |
Iизб |
|
|
|
Рб.р. |
г з.пр.,О -Р: |
|
|
|
|
g-K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
= Рв.„.-(Дi.np.fi |
- Р |
тр.,0 |
|
|
|
* |
Таким образом, имея данные о плотности бурового раство
638
ра, объеме поступившего флюида, геометрии скважины и из быточных давлениях на устье скважины, можно рассчитать плотность флюида.
Плотность флюида является одной из основных его харак теристик, определяющих агрегатное состояние и в некоторой степени химический состав. Поэтому, зная плотность флюи да и поведение пачки после герметизации, можно оценить тип флюида, поступившего в скважину.
Правила оценки типа флюида представлены в табл. 7.15
|
|
Т а б л и ц а 7.15 |
|
Оценка типа флюида по его плотности и динамике изменения |
|||
устьевых давлений |
|
|
|
Диапазон плотности |
Динамика давлений |
Предполагаемый тип |
|
флюида, кг/м 3 |
на устье |
флюида |
|
1000<рф< 1200 |
Давления не изменяются |
Вода, рапа |
|
1000<рф< 1200 |
Давления растут |
Вода с газом |
|
750 <рф< 1000 |
Давления не изменяются |
Нефть |
|
650 <рф<750 |
Давления не изменяются |
Нефть |
|
650 £ рф<750 |
Давления растут |
Н ефть с газом |
|
650 < рф £ 750 |
Давления растут |
Нефть с |
|
газоконденсатом |
|||
|
|
||
400 <рф<650 |
Давления растут |
Газоконденсат |
|
рф^ 400 |
Давления растут |
Газ |
|
|
интенсивно |
||
|
|
7.3.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСТИМОГО ОБЪЕМА ПОСТУПЛЕНИЯ ПЛАСТОВОГО ФЛЮИДА В СКВАЖИНУ
(Determination of formation fluid volume into hole)
При поступлении флюида в ствол и его дальней шей миграции в закрытой скважине или подъеме к устью при правильно организованном вымыве необходимо обеспечивать постоянство давления на проявляющий горизонт и отсутствие угрозы потери герметичности канала по стволу или на устье скважины (гидроразрыв или поглощение, нарушение целост ности обсадной колонны или устьевой обвязки). Эти требова ния обусловливают управляемость скважины и безопасность ведения работ с позиции предупреждения аварийной ситуации, способной перерасти в открытое фонтанирование.
Принимая во внимание тот факт, что с ростом длины пач ки (то есть объема поступившего флюида) давление в затрубном пространстве будет возрастать, то есть увеличивается раз
639
ность показаний между затрубным и трубным манометрами,
атакже возрастает величина давления в «голове» пачки, при
еепрохождении любого сечения, необходимо дать оценку пре дельного (критического] объема флюида, при котором возмож но управление скважиной без угрозы потери контроля и ее пе рехода в аварийное состояние.
Из решения задачи об определении давления в любом се чении ствола при движении бурового раствора с пачкой флю ида в затрубном пространстве предельный объем флюида для сечения на расстоянии X по глубине, поступившего в ствол скважины, определяется по формулам:
а) для газа:
(.-) _ Р щ{Ррх'\?рх |
Рц +£ 'Р '(Н ХП |
|
v |
Ри - Ту |
ZT |
g • Р, • |
т |
- g - Р, • Ррх |
7Я & Н
где F — площадь сечения кольцевого пространства, м2; Рох — допустимое давление в сечении X, Па; Рн — забойное (пластовое) давление, Па; р — плотность раствора, кг/м3; Н — глубина скважины, м ; %— расстояние от устья до газовой пач ки, м; g —ускорение силы тяжести, м/с2; Тн, Тх —температура на забое и на глубине %при циркуляции, К; ZH. Zx — коэффи циент сжимаемости газа в условиях забоя и на глубине х : рг — плотность газа в забойных условиях, кг/м3,
б) для нефти или воды с плотностью рф:
у(ф) _ Г Рпу - P„+g-p (H- X)
пр
g-(p-p^)
Расчет предельного объема производится для сечений, в ко торых наиболее возможны условия потери герметичности ство ла скважины и к ним относят:
—устье скважины;
—стыки секций обсадных колонн;
—цементное кольцо у башмака колонн;
—подошву интервала необсаженного ствола скважины с минимальным градиентом гидроразрыва.
По результатам оценки в выбранных сечениях принимает ся минимальное значение из полученных для допустимого объ ема V„p, которое в дальнейшем используется для определения допустимого объема поступления флюида в ствол скважины [V], что в свою очередь позволяет дать оценку зон:
—предупреждения ГНВП;
—ликвидации ГНВП;
—аварийного ГНВП.
640