- •ПРОИЗВОДСТВО КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КАБЕЛЬНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ
- •1.1. ОСНОВНЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ
- •1.2. КЛАССИФИКАЦИЯ КАБЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
- •1.3. ОСНОВНЫЕ МЕХАНИЗМЫ КАБЕЛЬНЫХ МАШИН
- •1.4. ОТДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •1.5. НАКОПИТЕЛИ
- •1.6. ТЯГОВЫЕ УСТРОЙСТВА
- •1.7. ИЗМЕРИТЕЛИ ДЛИНЫ
- •1.9. МЕХАНИЗМЫ РАСКЛАДКИ
- •1.10. МЕХАНИЗМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ СКОРОСТИ ПРИЕМНОГО УСТРОЙСТВА
- •1.11. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ
- •КРУТИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
- •2.1. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ КРУТИЛЬНЫХ МАШИН;
- •2.2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СКРУТКИ
- •2.4. ОТКРУТКА ПРИ СКРУТКЕ
- •2.5. МАШИНЫ РАЗНОНАПРАВЛЕННОЙ СКРУТКИ
- •И НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ
- •3.1. СКРУТКА НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ ДЛЯ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
- •3.4. СКРУТКА ГЕРМЕТИЗИРОВАННЫХ
- •тппгк
- •4.2. ЛЕНТО- и НИТЕОБМОТОЧНЫЕ МАШИНЫ
- •4.3.0БМ0ТКА БУМАЖНЫМИ ЛЕНТАМИ ЖИЛ СИЛОВЫХ КАБЕЛЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 1—35 кВ
- •4.4. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ МАСЛОНАПОЛНЕННЫХ КАБЕЛЕЙ
- •4.5. НАЛОЖЕНИЕ БУМАЖНОЙ ЛЕНТОЧНОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •4.9. НАЛОЖЕНИЕ ВОЛОКНИСТОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ОБМОТОЧНЫЕ ПРОВОДА
- •5.1.3. Течение расплава полимера в дозирующей зоне экструдера
- •5.2. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ЭКСТРУЗИИ
- •5.2.1. Расчет количества полимера, поступающего в головку
- •5.2.2. Упрощенный расчет общей объемной производительности экструдера
- •5.3. УТОЧНЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЭКСТРУЗИИ
- •5.4. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ЭКСТРУДЕРОВ ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ РЕЗИНОВЫХ СМЕСЕЙ
- •5.5. КЛАССИФИКАЦИЯ ЭКСТРУДЕРОВ
- •5.7. ФОРМУЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ЭКСТРУЗИИ
- •НАЛОЖЕНИЕ ПЛАСТМАССОВОЙ И РЕЗИНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ МЕТОДОМ ЭКСТРУЗИИ
- •6.4. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ СШИТОЙ ПОЛИЭТИЛЕНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
- •>6.6. НАЛОЖЕНИЕ ПОРИСТОЙ ПОЛИЭТИЛЕНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •6.8. НАЛОЖЕНИЕ СПЛОШНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ФТОРОПЛАСТОВ
- •ЭМАЛИРОВАНИЕ
- •7.1. АГРЕГАТЫ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ЭМАЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ
- •7.1.1. Агрегаты для производства проводов диаметром 0,015—0,09 мм
- •7.2. СПОСОБЫ И ТЕХНОЛОГИЯ ЭМАЛИРОВАНИЯ
- •ки толщиной
- •7.3. ЭМАЛИРОВАНИЕ ИЗ РАСПЛАВА СМОЛЫ
- •НЕТИПОВЫЕ СПОСОБЫ НАЛОЖЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ
- •8.1. ИЗОЛИРОВАНИЕ ЖИЛ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ ПОРИСТОЙ БУМАЖНОЙ МАССОЙ
- •8.2. ИЗГОТОВЛЕНИЕ КОАКСИАЛЬНЫХ ПАР С ШАЙБОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ
- •КАБЕЛЕЙ
- •9.3. СКРУТКА ГЕРМЕТИЗИРОВАННЫХ КАБЕЛЕЙ
- •9.4. СКРУТКА ЖИЛ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ В ПАРЫ И ЧЕТВЕРКИ
- •9.4.2. Скрутка жил кабелей дальней связи в четвёркй
- •9.5. ПОВЙВНАЯ СКРУТКА КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •9.6. ПУЧКОВАЯ СКРУТКА КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •ПРОЦЕССЫ СУШКИ И ПРОПИТКИ КАБЕЛЕЙ
- •10.1. СУШКА И ПРОПИТКА БУМАЖНОЙ ИЗОЛЯЦИИ СИЛОВЫХ КАБЕЛЕЙ
- •10.3. ПРИГОТОВЛЕНИЕ ПРОПИТОЧНЫХ СОСТАВОВ
- •НАЛОЖЕНИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК
- •11.1. СПОСОБЫ НАЛОЖЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК
- •11.3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС НАЛОЖЕНИЯ СВИНЦОВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •11.7. ТЕХНОЛОГИЯ ПРЕССОВАНИЯ АЛЮМИНИЕВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •11.8.2. Высокочастотная сварка оболочек
- •11.9. ГОФРИРОВАНИЕ ОБОЛОЧЕК
- •НАЛОЖЕНИЕ ОБОЛОЧЕК И ШЛАНГОВ ИЗ ПЛАСТМАСС И РЕЗИНЫ
- •12.1. НАЛОЖЕНИЕ ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ОБОЛОЧЕК И ШЛАНГОВ НА ЭКСТРУЗИОННЫХ АГРЕГАТАХ
- •12.3. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ АЛЮМОПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •НАЛОЖЕНИЕ ЭКРАНИРУЮЩИХ И ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОПЛЕТКИ
- •13.3. НАЛОЖЕНИЕ ПРОВОЛОЧНЫХ ЭКРАНОВ И ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.4. НАЛОЖЕНИЕ ВОЛОКНИСТЫХ ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.5. ПРОПИТКА ПРОВОДОВ
- •13.6. ЛАКИРОВКА ПРОВОДОВ
- •НАЛОЖЕНИЕ БРОНЕПОКРОВОВ
- •14.1. БРОНИРОВОЧНЫЕ МАШИНЫ
- •14.3. ТЕХНОЛОГИЯ НАЛОЖЕНИЯ ЗАЩИТНЫХ ПОКРОВОВ
- •14.4. НАЛОЖЕНИЕ ПРОФИЛЬНОЙ [ГИБКОЙ] БРОНИ
- •ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ПРОЦЕССЫ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •15.1. ПЕРЕМОТКА ПОЛУФАБРИКАТА, ЗАГОТОВКИ И ГОТОВЫХ КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •15.2. РЕЗКА БУМАГИ И ПЛЕНОК НА ЛЕНТЫ
- •15.4. ИЗГОТОВЛЕНИЕ РЕЗИНОВЫХ СМЕСЕЙ
- •15.5. ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ПРОПИТКА МАТЕРИАЛОВ ЗАЩИТНЫХ ПОКРОВОВ
- •ОПЕРАЦИОННЫЙ КОНТРОЛЬ В ПРОИЗВОДСТВЕ КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •16.2. ОПЕРАЦИОННЫЙ КОНТРОЛЬ
- •36.3. УПРАВЛЕНИЕ КАЧЕСТВОМ
- •17.1. ОСНОВЫ ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ И ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ САНИТАРИИ
- •17.2. ОСНОВЫ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ТЕХНИКИ
- •ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •18.1. ОРГАНИЗАЦИЯ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА — СТРУКТУРА ЗАВОДА И ЦЕХА
- •18.3. ПЛАНИРОВКА ЦЕХОВ И ОТДЕЛЕНИИ
- •18.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕБЕСТОИМОСТИ ПРОДУКЦИИ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
a Q — в м3/с, то единицей для К будет м3, а единицей скорости сдвига будет с~‘. Эффективная динамическая
вязкость расплава имеет единицу Н -с/м2 = |
Па-с. |
|
При переработке полимеров в состоянии расплава |
||
возникает |
возможность р а з рыв'а (или |
и з л о м а ) |
расплава. |
Существует понятие к р и т и ч е с к и х скоро |
стей сдвига, при достижении которых поток расплава полимера теряет стабильность, и происходит явление излома или разрыва расплава. Поверхность выпрессованного при таких условиях материала становится не ровной, шероховатой. Это явление может наступить при экструзии при больших скоростях через каналы с отвер стиями малых размеров. Полимеры повышенной вязко сти также более подвержены излому расплава (см.
§ 5.8).
Текучесть расплавов полимеров количественно харак
теризуют |
п о к а з а т е л е м т е к у ч е с т и |
р а с п л а в а |
(ПТР), |
который часто называют также |
и н д е к с о м |
р а с п л а в а . Этот показатель характеризуется массой полимера, выдавленной за определенное время при уста новленной температуре через стандартное цилиндриче ское отверстие под действием заданного груза. Чем боль ше масса выдавленного материала, тем выше ПТР, тем лучшей текучестью обладает данный расплав полимера.
При одинаковом химическом строении полимеры с большей молекулярной массой, большей плотностью имеют, как правило, меньший ПТР. Такие материалы обычно более нагревостойки, имеют высокие механиче ские характеристики и повышенную стойкость к растрес киванию.
5.1.3. Течение расплава полимера в дозирующей зоне экструдера
При рассмотрении течения расплава полимера в ка нале червяка в дозирующей зоне необходимо учитывать наличие так называемого п р о т и в о д а в л е н и я . Эта величина характеризуется разностью давлений, сущест вующих в начале нарезки червяка, т. е. в начале зоны загрузки, и в конце нарезки червяка, т. е. в конце дози рующей зоны или в головке экструдера. Перерабатывае мый материал, перемещаясь внутри цилиндра экструдера по направлению к головке, испытывает сопротивление своему продвижению как за счет трения о стенки снц-
200
(зольного канала (поверхности червяка, втулки ЦиЛиМдра), так и за счет сопротивления истечению расплава, оказываемого различными участками головки (сетка, решетка, кольцевой канал в формующем инструменте и т. п.). Все это приводит к тому, что давление в расплаве з конце цилиндра и на входе в головку в десятки раз превышает давление в зоне загрузки, которое равно атмосферному (рис. 5.11). Наличие компрессии экстру
|
|
|
|
|
|
Ш |
|
|
Е |
I |
\ L |
Г) |
г 11 |
п |
|
|
} Щ 1 1 1 1 1 |
|
|
4 T F F F R |
|||
|
( |
' t f ' , |
- M - R |
||||||||
нис. |
o .li . |
Г'аспреде- |
\ |
/ / / / / |
/ / |
± ± ± ± |
|||||
|
|
|
|
|
/ |
L J |
—1 1 1 1 1 1 I |
||||
приид |
пяттртша |
ппппк |
— |
|
J J J f- 4 |
4 4 |
|
|
|
|
|
лсппс |
дсюлспНд |
одило |
■ |
|
|
|
|
|
|
|
червяка.
— _____ / /
1, 2 — возможные реаль ные распределения дав ления; 3 — распределе
ние, принятое для рас чета.
1
дера также способствует увеличению давления. Ввиду того что давление увеличивается по мере продвижения материала в цилиндре к головке и как бы препятствует продвижению материала, оно и называется противодав лением.
Наличие противодавления связано с двумя фактора ми, влияющими на характер переработки полимера в экструдере. ,С одной стороны, его роль отрицательна, так как, препятствуя движению материала, оно умень шает выход материала, т. е. уменьшает объемную про изводительность экструдера. С другой стороны, наличие противодавления является весьма важным и полезным фактором, так как способствует уплотнению материала, созданию гомогенного, без воздушных включений, (Потока расплава в головке, что определяет в конечном итоге высокое качество производимой в экструдере изоляции или. оболочки. Поэтому часто принимают специальные меры для увеличения противодавления (или, как гово рят, просто давления) в экструдере путем использования дополнительных сеток, специальных решеток и т. п.
Следует иметь в виду, что, несмотря на наличие про тиводавления, общее движение полимера происходит только по направлению от загрузочной воронки к голов ке. Это обеспечивается значительным выдавливающим
усилием, развиваемым вращающимся червяком экстру дера.
Прежде чем^ перейти к математическому описанию закономерностей течения расплана в канале червяка в дозирующей зоне, необходимо учесть тот факт, что сам канал перемещается относительно стенки втулки цилин дра за счет вращения червяка. Относительное перемеще ние червяка, материала в нем и цилиндра не изменится, если мы для удобства условно примем, что червяк не подвижен, а цилиндр вращается вокруг него в сторону, противоположную направлению вращения червяка.
Рис. 5.12. К определению количества материала Q, поступающего из дозирующей зоны червяка.
В этом случае можно рассмотреть (рис. 5.12) вынужден ное течение полимера в прямоугольном канале, дно ко торого и боковые стенки 1, образованные поверхностью спиральной нарезкой червяка, неподвижны, а верхняя стенка 2, образованная внутренней поверхностью цилин дра (точнее, втулки цилиндра), перемещается с некото рой скоростью г>2, м/с, зависящей от окружной скорости цилиндра v=nDn, где D — диаметр червяка (по нЯрезке), м, п — частота вращения цилиндра, об/с.
С учетом наличия противодавления общий поток по лимера, перемещающийся по каналу червяка, обычно представляют в виде трех составляющих:
|
Q 4 = Q n p — <Зобр— Q yT . |
(5 .6 ) |
В (5.6) |
Qnp характеризует основную часть потока, на |
|
зываемого |
п р я мым, который обусловлен выдавливаю |
щим действия червяка и протекает по каналу по направ
лению скорости о2 |
(рис. 5.13). Величиной Qобр обозна |
чают о б р а т н ы й |
поток, который направлен навстречу |
прямому и обусловлен наличием противодавления в $кс-
202
трудере. Поток у т е чк и QyT также обусловлен нали чием противодавления и существованием небольшого за зора б 'между гребнем нарезки червяка и стенкой цилин дра. Этот зазор Весьма невелик и необходим для сво бодного вращения червяка внутри цилиндра.
Следует иметь в виду, что в действительности имеет место единый поток расплава Q4, движущийся к головке. Потоки Qo6p и QyT лишь уменьшают основной поток Qnp, и, кроме того, представление общего потока в виде сум мы трех его составляющих более удобно для качествен ного и количественного анализа работы экструдера.
Рис. 5.13. Течение расплава в канале дозирующей зоны червяка.
а — скорости направления потоков и геометрические размеры канала; б — раз вертка витка нарезки червяка.
Математическое описание поведения потока в прямо угольном канале в соответствии со схемой, изображенной на рис. 5.12 и 5.13, и с учетом зависимости вязкости расплава от скорости сдвига и температуры представ ляет весьма сложную задачу. Поэтому обычно вводят ряд упрощений и допущений, которые позволяют решить поставленную задачу достаточно просто, а введением различных поправок и 'Коэффициентов в дальнейшем учи тывают ряд опущенных вначале моментов.
Самой простой задачей является случай поведения вязкой жидкости 3, расположенной между двумя пласти нами (рис. 5.14), причем одна пластина 1 неподвижна, а вторая пластина 2 перемещается со скоростью иг. При этом также предполагают, что вязкость и скорость сдви га постоянны по всему объему между пластинами. При менительно к экструдерам это соответствует случаю, ког да ширина канала Ь много^ больше его высоты h (рис. 5.12), т. е. можно пренебречь тормозящим влия нием боковых стенок канала и считать распределение