книги / Применения ультразвука
..pdf4790
I3m s-'
4750
273 |
473 |
673 |
873 |
|
|
Температура (К) |
|
Рис. 8.38. Скорость ультразвука как функция дисперсионного твердения в бета-закаленном циркалое-2
вала похожее поведение, как у твердости. После 773 К происходит насыщение плотности. В условиях р-закалки все растворимые эле менты, такие как Sn, Fe, Ni, Сг и т.д., будут находиться в твердом растворе. Во время процесса дисперсионного твердения раство римые элементы выйдут из твердого раствора и выпадут в осадок как твердые интерметаллические фазы. Однако дисперсионное твердение при более высоких температурах, повышенная раство ряемость растворенных элементов в матрице циркония приводят к уменьшению осадка или его отсутствию в зависимости от темпе ратуры и состава раствора. Следовательно, степень формирования интерметаллических фаз будет максимальной при некоторой сред ней температуре дисперсионного твердения. Это объясняет наблю даемые в циркалое- 2 минимум скорости и максимумы твердости и плотности с ростом температуры твердения. Ранние исследования, проведенные Бушем (и др.) [178], показали, что во время рекрис таллизации холоднообработанного циркалоя-2 при 723 К происхо дит вторичное затвердевание. Кроме того, выяснилось, что напря жение не оказывало воздействия на наклон графика «логарифм критического напряжения (при рекристаллизации) — температу ра» до 533 К, в то время как напряжение при 755 К изменяло этот наклон. Подобное поведение в диапазоне от 723 до 755 К обуслов лено осаждением твердых интерметаллических фаз. Эти исследо вания были подтверждены металлографическими наблюдениями за формированием осадка в образцах, прошедших дисперсионное твердение при 773 К (см. рис. 8.37Ь), а интерпретация увиденного
объяснила изменение скорости, твердости и плотности в зависи мости от температуры.
Рис. 8.39 показывает изменение модуля Юнга и модуля сдвига в зависимости от температуры дисперсионного твердения. Рис. 8.39 наглядно демонстрирует четкий минимум в обоих модулях при 773 К. Интегральный модуль для материала с множественными фазами устанавливается, исходя из объемной доли и модулей отде льных фаз [179]. Частичное устранение таких элементов, как Fe, Ni и Сг, из матрицыдля формирования твердых интерметаллидов пов лияет на модуль. Поскольку объемная доля твердых интерметалли дов чрезвычайно мала, ее воздействие на общий модуль материала будет незначительным. Следовательно, только изменение модуля самой матрицы, связанное с ее внутренним составом (которое сле дует за устранением Fe, Ni и Сг), будет определять ее интегральный модуль. На основе наблюдаемых результатов можно сделать вывод о том, что изменение состава матрицы уменьшает интегральный модуль.
Измерения скорости продольных ультразвуковых волн вы полнялись также на частоте 50, 75 и 100 МГц. Рис. 8.40 показы вает вариации скорости продольных волн как функции темпера туры дисперсионного твердения на частотах от 25 до 100 МГц. До 50 МГц тенденция изменения скорости такая же, как и при низких частотах. Однако на частотах 75 и 100 МГц (на рис. 8.40 приведе ны результаты только для 100 МГц) отмечалось постоянное пони жение скорости в образцах при повышении температуры (выше 773 К). Данный факт объясняется началом процесса диссоциации P-закаленного мартенсита и формированием мелких изолирован ных a-фаз (размером 100 мкм) (см. рис. 8.36с).
На низких частотах отсутствие постоянного уменьшения скорости после 873 К связано с большой длиной ультразвуковых волн и, следовательно, недостаточно выраженным взаимодейс твием волн и изолированных a-фаз, имеющих маленький раз мер и очень низкую объемную долю. В отдельном исследовании [114] скорость продольных волн с частотой 2 МГц в a -фазе того же самого материала составляла 4770 м/с. Это примерно на 15 м/с меньше скорости в p-закаленном циркалое-2 (то есть 4785 м/с). Данный факт объясняет уменьшение скорости на высоких часто тах (75 и 100 МГц) в образцах, содержащих изолированные мел кие a -фазы и прошедших дисперсионное твердение при темпера туре 973 К. Из рисунка 8.36с видно, что a -фаза составляет 12—15%
Рис. 8.39. Модуль как функция температуры дисперсионного твердения
Рис. 8.40. Изменение скорости продольных волн в зависимости от температуры дисперсионного твердения для ультра звуковых частот 25,50 и 100 МГц
от общего объема. Присутствие a -фазы приводит к уменьшению скорости ультразвука на 8 — 1 0 м/с по сравнению с р-закаленным состоянием. В процентах это составляет 0,17—0,21%. Данное ис следование указывает на то, что с помощью измерений скорости ультразвука можно выявить присутствие а-фазы.
Рис. 8.41 и 8.42 показывают изменение затухания ультразву ка с температурой для низких ( 2 и 10 МГц) и высоких (25, 50 и 100 МГц) частот. Изменение затухания, связанное с дисперсион ным твердением, на частоте 2 МГц незначительно. На всех осталь
ных частотах вариации затухания в зависимости от температуры дисперсионного твердения, как правило, подчиняются противо положной тенденции. То есть сначала затухание повышается и достигает пика при 873 К, а при дальнейшем повышении темпера туры (973 К) начинает уменьшаться. Полоса разброса измеренных значений низкочастотного затухания широка. Даже в испытаниях иммерсионным методом она составляет 0,04 дБ/мм. Таким обра зом, измерения низкочастотного затухания не дают достоверной характеристики различных микроструктур в p-закаленных и про шедших дисперсионное твердение образцах.
Однако на высоких частотах (25, 50 и 100 МГц) полоса раз броса при измерениях затухания относительно узка (0,005 дБ/мм). Наблюдаемую тенденцию можно использовать для интерпре тации результатов, касающихся микрострукгурных изменений. Первоначальный рост затухания до 873 К связан с осаждением твердых интерметаллидов. Последующее уменьшение затухания при 973 К объясняется сокращением объема осаждаемых интерме таллидов при более высоких температурах. Уменьшение затухания происходит, несмотря на то что небольшой объем cx-Zr осаждается. И хотя измерения затухания можно использовать для получения микрострукгурных характеристик p-закаленного и прошедшего дисперсионное твердение циркалоя-2 , общее изменение затухания незначительно. Поэтому практиковать измерения затухания даже на высоких частотахдостаточно сложно, если не производить огромное количество измерений, чтобы избежать статистических погрешнос тей. С другой стороны, более надежными все же являются измере ния скорости.
Характеристика холоднообработанных микроструктур и оценка текстурных коэффициентов
Текстура [180] играет важную роль во всех кристаллических материалах. Она изучалась в металлических компонентах главным образом с помощью рентгеновских лучей. Недостаток данного метода заключается в том, что он позволяет производить измере ния только на поверхности (< 50 мкм). Термин «текстурирован ный» указывает на анизотропию упругих свойств, связанную с неслучайным распределением направлений в отдельных кристал лах поликристаллической совокупности. И наоборот, изотроп ное нетекстурированное твердое тело характеризуется случайным распределением зерен. Анизотропию упругих свойств, порожден-
Рис. 8.41. Низкочастотное затухание — температура дисперсионного твердения
Т е м п е р а ту р а (К)
Рис. 8.42. Высокочастотное затухание — температура дисперсионного твердения
ную текстурой, можно соотнести с анизотропией в пластичном поведении. Исследования текстуры позволяют понять пластич ные свойства материалов. Измерения скорости ультразвука дают информацию о состоянии текстуры во всем объеме. Эти функции определяют вероятность нахождения одинарного кристалла с конкретной ориентацией относительно ориентации образца.
Для измерений скорости ультразвука использовались образ цы, имеющие форму 1 0 -миллиметрового куба и вырезанные из холоднообработанных пластин нержавеющей стали AISI типа 304. Измерения при 4 МГц в различных направлениях распро
странения и поляризации (3 продольных и 6 поперечных) осу ществлялись с помощью метода взаимной корреляции. Скорости обозначаются как £7, где / - направление распространения ( 1 — направление прокатки, 2 —поперечное, 3 —по нормали),./ —на правление поляризации. Соответственно скорости продольных волн представлены обозначениями Uu, U22, U33, а шесть попереч ных скоростей - Ul2, U2p U23, U32, U3], UJ3.
Процентное изменение скорости в продольном и поперечном направлениях при холодной обработке [181] показано на рис. 8.43. Скорость продольных волн в направлении прокатки (Uu) непре рывно снижается с увеличением холодной обработки, для 50%-й обработки понижение составляет 2,4%. Скорость продольных волн U22 изначально повышается в образцах, обработанных на 10%, по сравнению с отожженными образцами. Потом происхо дит понижение U22до 27%-й обработки, после чего она снова по вышается. U33уменьшается до тех пор, пока не будет выполнена 2 0 %-я обработка, а дальнейшая холодная обработка приводит к увеличению U33. Мор (и др.) сообщал о повышении скорости про дольных волн U33 с увеличением холодной обработки (холодная прокатка при 300 К) в нержавеющей стали AISI304L. Он также сообщил, что образцы, прокатанные при 77 К, сначала демонс трировали снижение скорости, пока холодная обработка была меньше 30%, а потом, с увеличением обработки до 50%, наблюда лось повышение скорости.
И хотя абсолютные величины неодинаковы, изменение U33в не ржавеющей стали AISI 304L, прокатанной при 77 К, и в нержавею щей стали AISI304, прокатанной при комнатной температуре, про исходит похожим образом. Поскольку текстура, сформированная в стали обоих типов, сопоставима, наблюдаемое нелинейное поведе ние U33обусловлено образованием а-мартенсита в результате холод ной обработки нержавеющей стали AISI 304 с мартенситным аусте нитом. Следует отметить, что хотя аустенитная фаза нержавеющей стали AISI304L стабильна при комнатной температуре, при 77 К она метастабильна. Измерения, выполненные с помощью рентгеновской дифракции и эквивалента 8 -феррита в образцах, выявили наличие а -мартенсита в образце, прокатанном более чем на 27% [182].
Все шесть скоростей (рис. 8.43) понижаются с увеличением холодной обработки. Скорости практически идентичны, когда направления распространения и поляризации чередуются (из-за кристаллической симметрии), что свидетельствует о хорошей
Рис. 8.43. Изменение скорости при холодной обработке:
(а) продольные волны, (Ь) поперечные волны
повторяемости измерений. Скорости поперечных (сдвиговых) волн U23и ^изменяются наиболее сильно, на втором месте U12и U2J, а замыкают этот ряд U13и UJr
Видно, что для скоростей U23и ^характерно почти линейное снижение в процессе холодной обработки. Кроме того, при увели чении холодной обработки эти две скорости снижаются до мини мума. Измерять U32на практике достаточно легко, поскольку это можно сделать, расположив датчик на плоскости прокатки плас тины. Следовательно, U32лучше всего подходит для оценки холод ной обработки этих материалов. Другим полезным на практике параметром является отношение U33/U32, которое возрастает почти линейно с увеличением процента холодной обработки (рис. 8.44а). Прямая линия, которая проходит через данные, соответствующие этому отношению, показана на рис. 8.44Ь. Определяющее уравне ние прямой и коэффициент корреляции задаются в виде:
£ /зз/U32= 0,00527(% холодной обработки) -1,83 (8-4-2)
Коэффициент корреляции = 0,9941.
Используя формулу (8.42) и измеряя скорости продольных и поперечных волн, распространяющихся перпендикулярно на правлению прокатки, можно очень точно рассчитать степень хо лодной обработки. Отношение U33/U32чрезвычайно полезно для практики, потому что обе скорости U33и U32определяются путем размещения зонда на плоскости прокатки пластин.
Рис. 8.45 показывает изменение скорости волн Рэлея в на правлении, перпендикулярном холодной обработке. Уменьшение скорости при холодной обработке происходит почти линейно.
2.20
О им/и,1 —* |
0.040 |
(а) |
||
|
||||
0 |
|
33 |
0.040 |
|
|
и |
/ и и |
|
|
|
|
|
|
|
1.80 |
|
|
|
|
О |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
|
|
(а) Холодная обработка (%) |
|
|
(Ь) Холодная обработка (%) |
|
Рис. 8.44. Изменение отношения скоростей при холодной обработке
После 50%-й обработки скорость волн уменьшается на 13,5%. Относительно высокое затухание в измерениях главным образом связано с локальным изменением степени деформации, особенно вблизи поверхности. Должно быть, это единственная причина за тухания. Следовательно, скорость волн Рэлея и отношение U33/U32 являются очень чувствительными и достаточно точными парамет рами оценки процента холодной обработки в нержавеющей стали AISI304. Измерения изз/и з2можно осуществлятьдля непрерывной оценки процента холодной обработки во время процесса прокатки.
Через измеренные различные скорости были рассчитаны ко эффициенты расширения четвертого порядка (FOEC) функции распределения направлений (ODf), которая представляет тексту ру в материале. Для определения FOECиспользовались уравнения Спайза [180], а также Спайза и Саламы [183]. Эти соотношения были получены путем подстановки упругих постоянных тексту рированного поликристаллического материала, предложенных Банджем для кубической структуры, в уравнение Кристофела для орторомбической симметрии образца [182].
Уравнения, которые связывают скорости с FOEC [167], выгля дят так:
Микроструктурная характеристика 445
Рис. 8.45. Изменение скорости волн Рэлея при холодной обработке
C?=A2p(Uîx-U 2n), |
(8.46) |
C\2=A2p(U22-U 2l), |
(8.47) |
С\2= 4 (А + 4 /г-р(С/з2 + 2г/32)), |
(8.48) |
С]2 = Л2(2(А+4 p)-p(U2n +U22 +2U22+1U22)), |
(8.49) |
С]3 = 4 (6 /1 -А +р(и23-Ш 2)), |
(8.50) |
C f = 4 (1 0 -р (£ /2 +U2+8U2,)) . |
(8-51) |
С? = А}(p(4tf2 +4£722-3(72)-5)(А+2р), |
(8.52) |
С' 3 = 4 (p(4( / 2 + 4U21 +3Ul + 3U22) -2(4А + 11р)), |
(8.53) |
где А.и ц. —константы Ламе, /4; = (210/8c)V(3/7), А2 = (2/'1(5))А1и A j—1/л/(35)>1;, с - коэффициент анизотропии, с=С]/—2С44—С]2, где С]р С44и С12—постоянные упругости.
Спайз и Салама [183] предположили, что, используя эти урав нения, можно получить лучшие результаты с минимальными экспериментальными ошибками при оценке всех трех FOEC по