Средние значения пределов выносливости |
461 |
Рис. 68. Номограмма для определения теоретического коэффициента концентрации
аа —значение аа для данных соотно-
„ р L
шении-^- и -J J , определяемое по рис.
53, 54 или 55 (используется диаграм ма для наиболее близкого значения
Пример. |
Найти значение |
для вала, |
с заплечнком следующих размеров: |
/. = 4 ,8 мм; |
D = 35 мм; d = 3 2 |
мм; |
р= 0,8 мм Находим отношения:
— = 1,1; 4 - = |
0,025: |
-^- = 0,136; |
|
d |
|
|
d |
|
|
D |
|
|
|
по рис. |
57 находим |
= |
2,2; |
|
|
по рис. |
53 при |
= |
0,025 и |
^ |
= 2 |
|
а_ |
|
= 2,6. |
|
|
|
|
|
|
<?а |
|
|
|
|
|
|
|
|
По |
|
рис. |
53 при |
—■= |
0,025 |
и |
-^- = |
0,136 |
а_ |
|
- 1,85. |
|
|
|
|
|
|
<*в |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
по формуле |
(11.10) |
|
|
|
|
|
|
|
I ОС _ |
I |
|
|
|
<*aL= 1 -h (2.2 — В 2’6 _ |
, ■= 1 + 1,2-0,53 = |
= |
1,64. |
|
|
|
|
|
|
|
Из-за отсутствия данных о значениях |
коэффициентов |
концентрации |
для |
узких |
заплечиков при растяжении или кручении рекомендуется в первом приближении оце нивать эти коэффициенты также по урав нению (11.10)
Для определения теоретических ко эффициентов концентрации в деталях приведенных в табл. 8, могут быть использованы также диаграммы Нейбера [9] (рис. 68, 69).
Примеры |
использования |
номограммы |
Нейбера |
|
|
|
|
|
1. Двухсторонняя внешняя выточка на |
пластине |
при |
изгибе |
|
95 мм. |
|
Дано: р = |
2,5 мм; t = 15 мм; a = |
|
Нахоцим |
|
2,45, |
= |
6,16. |
|
По табл. 8 |
определяем, |
что для |
—- |
нужно воспользоваться рядом чисел Ь, а
для "j/" Д---- кривой 2. На рис. 68 от аб-
' н _
сциссы 1 / — =6,16 Нс1ачинаем двигаться по
“р
вертикали вверх до пересечения с кривой 2. Затем налево проводим горизонтальную линию до пересечения с осью ординат. Эту последнюю точку пересечения соединяем
2,45, находящейся на го
ризонтальной оси; при этом отсчет произ водим п-о ряду чисел Ь. Эта прямая ка сается круга с коэффициентом концентра ции а а = 4,28.
2. Внешняя |
выточка |
па вале |
с осевым |
отверстием при |
изгибе |
13 мм, |
/ = 36 мм, |
Дано: р = 4 мм, а = |
г = 25 мм. |
|
|
___ |
Находим |
|
|
V 4 _ 3: П - ™ |
У т - * |
(<^б)г='
Рис. 69, Номограмма для кольцевых выточек с осевым отверстием
стых сталей можно принять vCT= 0,10-г- -г- 0,14, для алюминиевых деформи руемых сплавов vCT= 0,08 -г- 0,09 (для Д16уст= 0,2), для чугуна с шаровид ным графитом va = 0,15. Для легиро ванных сталей значения va изменяются в более широких пределах: vCT= 0,04 н- -т- 0,11; однако большая часть данных соответствует диапазону va = 0,04 -е- н- 0,08, на который и следует ориенти
роваться в случае отсутствия резуль татов усталостных испытаний, необхо димых для определения vCTдля данной стали. При кручении образцов из чу гуна с шаровидным графитом значе ние vT = 0,28.
Для сталей и алюминиевых сплавов экспериментальных данных по опре делению vT практически нет; можно принять vT = (1,5 -г- 2)va.
Рис. 70. Схема к определению величины L
466 |
Справочные данные |
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. |
Деталь |
Изгиб |
Растяжение- |
ожатие |
Кручение |
2fi |
|
|
|
|
|
|
, |
2,3 |
121) |
|
|
й = |
— - |
|
|
|
Р |
|
П р и м е ч а н и я : |
1. ф = --------—:-------- . |
|
|
|
4 / р - + 2
2.Формулы (1), (2), (4), (5), (6), (7) получены из соответствующих решений Нейбера [9]. Формула (4) получена Макаровой Н. В. из решения Нейбера [9]. Формулы (3), (8), (9) записаны по аналогии с формулой (4).
3.Формула (12) получена Прейссом А. К.
4. Формулы (11), |
(13), (14), (15), |
(16), (17), (18), (19), |
(20) записаны по |
аналогии |
с соответствующими формулами для |
образцов с выточкой |
или двусторонними надре |
зами. |
|
|
|
|
|
методом |
и дает ре |
5. Формула 21 получена Валем поляризационно-оптическим |
зультаты, близкие к полученным из решения |
Гоуланда. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уаблица |
Значения постоянной |
|
|
|
|
|
|
|
|
Химический состав, |
% |
V |
|
|
стали |
|
|
|
|
а-1> |
|
С |
Мп |
Si |
S |
Р |
кге/мм2 |
кге/мм2 |
|
|
|
Для углеродистых сталей
|
|
|
Для легированных сталей |
|
|
|
CNCM |
0,35 |
0,49 |
0,25 |
0,92 |
0,21 |
0,99 |
70,3 |
35,0 |
0,04 |
SAEX4130 |
0,31 |
0,55 |
— |
— |
0,20 |
1,08 |
99,9 |
48,8 |
0,05 |
N i — Мо |
0,42 |
0,68 |
0,19 |
2,96 |
0,38 |
— |
68,0 |
38,5 |
0,06 |
SAE2345 |
0,46 |
0,66 |
0,20 |
3,32 |
_ |
_ |
88,0 |
50,0 |
0,07 |
40 X |
0,38 |
0,54 |
0,31 |
0,09 |
— |
0,86 |
202 |
84,0 |
0,11 |
40Х |
0,40 |
0,60 |
0,18 |
— |
— |
0,90 |
80,5 |
43,7 |
0,10 |
40ХН |
0,42 |
0,50 |
0,20 |
1,2 |
— |
0,75 |
82,1 |
43,7 |
0,10 |
П р и м е ч а н и е . |
Содержание |
S и Р 0,015—0,035%. |
|
|
|
|
|
Средние значения |
пределов выносливости |
|
467 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 10 |
Марка |
|
Химический состав, |
% |
|
<v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
° - V |
vcr |
сплава |
|
|
|
|
|
|
|
Си |
Mg |
Мп |
Fe |
S1 |
Zn |
Ti |
кгс/мм* |
кгс/мм* |
|
|
|
|
|
|
Д ля алюминиевых деформируемых сплавов |
|
|
АВТ |
0,46 |
0,72 |
0,25 |
0,34 |
0,91 |
0,05 |
0,03 |
36,4 |
13,5 |
0,08 |
В95 * |
1,75 |
2,45 |
0,32 |
0,34 |
0,22 |
6,49 |
— |
61,8 |
17.4 |
0,09 |
АДЗЗ |
0,23 |
0,99 |
0,01 |
0,34 |
0,82 |
0,05 |
0,05 |
33,3 |
12.7 |
0,09 |
Д16 |
|
|
|
|
|
|
|
56,4 |
16,6 |
0,20 |
* Помимо элементов, |
приведенных в таблице, сплав |
В95 содержит также 0,07% |
Zr; 0,13% Сг; |
сплав |
АДЗЗ — 0,25% Сг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Химический состав, % |
|
в’ |
|
|
Марка сплава |
|
|
|
|
|
|
кгс/мм! |
|
|
|
А1 |
Мп |
Si |
|
Fe |
Zn |
кгс/мм* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для магниевых сплавов |
|
|
|
ВМ65-1 |
|
0.03 |
0,02 |
0,03 |
Следы |
5,64 |
26,7 |
11,3 |
0,10 |
МЛ5 |
|
8,10 |
0,30 |
0,07 |
|
0,02 |
0,52 |
22,1 |
7.3 |
0,30 |
П р и м е ч а н и е . ВМ65-1 — деформируемый сплав (Zr 0,45%). МЛ5 — литейный сплав, для которого принято 600 = 0,4.
Для чугуна
ВИнституте механики АН УССР совместно с ИМаш испытывался высокопроч ный чугун перлитного класса (с шаровидным графитом).
Химический состав: 3,4% С; 2,45% Si; 0,52% Мп; 0,09% Р; 0,012% S; 0,09% Mg;
ав = 83 кгс/мм*. |
|
|
|
|
При изгибе |
= |
0,15; |
а_х = |
35 кгс/мм*; |
при кручении |
vt = |
0,28; |
= |
26,2 кгс/мм*. |
Определение отношения Ка/^а для деталей с напрессовками (при наличии
коррозии трения). Значения ( — ) для
\ еа /о
валов с напрессованными деталями при изгибе представлены на рис. 71. Эти данные соответствуют испытаниям до разрушения валов из стали (ств = = 50 кгс/мм2 при давлении посадки
р3 кгс/мм2).
При ав > 50 кгс/мм2 и Р <; 3 кгс/мм2 при расчете следует вводить поправоч ные коэффициенты (рис. 72, 73) и опре-
делять значение — по формуле:
ео
где ( — ) — коэффициент, определяе- \ еа /о
мый по рис. 71; — коэффициент, учи тывающий влияние предела прочности
(рис. 72); |
— коэффициент, |
учиты |
вающий влияние давления |
посадки |
(рис. |
73). |
значения коэффициентов |
Опытные |
„ |
Ко |
д етал е и некоторы х |
типич - |
1 \Q и |
——д л я |
ест
ных форм. Значения эффективных коэф фициентов концентрации Ка Для валов с поперечными отверстиями при изгибе даны на рис. 74, при кручении — на рис. 75.
Коэффициенты Ка, Кх, приведенные на рис. 74, 75, в принципе могут быть
= 50 к г с / м м Р ^ |
3 кгс/мм2)-. i — через напрес |
сованную |
деталь |
передается сила |
или момент; |
2 — через |
напрессованную деталь |
не передается |
усилий |
|
|
|
Рис. 74. Эффективные коэффициен ты концентрации для салоа с по перечным отверстием при изги
бе: 1— при ~ - - 0,05 |
0,1; 2 — при |
— = 0,15 0,25 (rf = 30 |
50 мм) |
|
Рис. |
75. Эффективные коэффициент |
|
|
ты |
концентрации |
для валов с |
по |
|
|
перечным отверстием |
при |
кручении |
Рис. 76. Графики изменения коэффициентов |
|
( ^ |
= 0,50 -f- 0,25; |
d = |
30 |
50 |
мм) |
|
чувствительности |
Таблица II
Влияние конструктивных параметров колена вала на распределение напряжений в сопряжении щеки и шейки
Коэффициент |
Конструктивный параметр |
Изгиб |
Кручение |
коленчатого вала |
выносливости пределов значения Средние