
Lectures part2
.pdf- 11 -
Сдвиговые слагаемые в этом соотношении получены на основе неточной мо- дели. При необходимости их несложно уточнить и эти слагаемые записать в форме
dPQ = ky |
Qy2 (x) |
+ kz |
Qz2 (x) |
, |
(16.40) |
||||
2GF |
|
2GF |
|
||||||
|
|
|
|
||||||
где коэффициенты |
ky и |
kz зависят от формы поперечного сечения стержня. |
Однако теоретически и численным экспериментом можно показать, что накап- ливаемая в стержне сдвиговая энергия значительно меньше энергии других ви- дов деформации стержня, прежде всего энергии изгиба, поэтому выражение для этой части энергии обычно не только не уточняют, а вообще им пренебрегают и записывают потенциальную энергию стержня так:
j=n |
é N 2 (x) |
|
M x2 |
(x) |
|
M y2 |
(x) |
|
M z2 |
(x)ù |
|
|||||
P = å |
ê |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
ú dx , |
(16.41) |
|
|
2GI p |
2EIy |
2EIz |
||||||||||||
j=1 lò |
ê |
2EF |
|
|
|
ú |
|
|||||||||
j |
ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
û j |
|
что соответствует гипотезе плоских сечений при изгибе. Действительно, пред- положив, что сечение остаётся перпендикулярным продольной оси стержня, мы полагали, что γxy = 0 , а это означает, что и dΠQ = 0.
В плоской задаче нет изгиба во второй плоскости и кручения, поэтому в плоской задаче для плоскости x0y остаётся только два слагаемых выражения (16.39) – первое и последнее:
j =n |
é N |
2 (x) |
|
M z2 (x)ù |
|
|
|||
P = å |
òê |
|
|
|
+ |
|
ú |
dx . |
(16.42) |
|
|
|
|
||||||
j =1 l j ë |
2EF |
|
2EIz û j |
|
|
В большинстве задач для плоских рам (но не во всех) оказывается малым и сла- гаемое от осевой силы:
j=n |
éM 2 |
(x)ù |
|
|
|||
P = å |
òê |
z |
|
ú |
dx . |
(16.43) |
|
2EIz |
|||||||
j=1 l j ë |
û j |
|
|
т.е. потенциальная энергия записывается только с одним слагаемым от изги- бающего момента.

- 12 -
Тема №17. Некоторые энергетические теоремы
Теорема взаимности работ (теорема Бетти).
Теорема. В линейных задачах работа первой силы на перемещении в на- правлении этой силы, вызванном второй силой, равна работе второй силы на
перемещении, вызванном первой силой. |
|
||||
1 |
2 |
P2 |
Доказательство. |
Рассматриваем ряд со- |
|
стояний закреплённого в пространстве деформи- |
|||||
P1 |
|
|
|||
|
|
руемого твёрдого тела (рис. 17.1), к которому при- |
|||
|
|
|
кладываются статически силы P1 и P2 , вызы- |
||
|
|
|
вающие малые перемещения и деформации. При |
||
Рис. 17.1 |
|
таких деформациях задача оказывается линейной, |
|||
|
справедлив закон Гука и принцип суперпозиции. |
||||
|
|
|
|||
Индексом «0» отметим начальное состояние тела без нагрузки. Состояние |
|||||
тела под действием силы P1 |
отметим индексом «I». |
Потенциальную энергию |
|||
упругих деформаций тела в состоянии I запишем как работу по перемещению |
|||||
тела из состояния 0 в состояние I; |
|
||||
A 0− I = ΠI . |
|
|
|
(17.1) |
|
Аналогично состояние тела под действием силы P2 |
отметим индексом «II», а |
||||
потенциальную энергию в этом состоянии запишем |
|
||||
A 0− II = ΠII . |
|
|
(17.2) |
Далее рассмотрим состояние III от последовательного приложения снача- ла силы P1, затем P2 . Потенциальную энергию в состоянии III снова предста-
вим как работу сначала по перемещению тела из состояния 0 в состояние I, за- тем из состояния I в состояние III
ΠIII = A0− III = A0− I + A I − III . |
(17.3) |
Распишем второе слагаемое. При совершении работы |
A I − III прикладывается |
сила P2 . По принципу суперпозиции перемещения 1 и |
2 в направлении сил |
P1 и P2 (рис. 17.1) всегда представляют собой сумму перемещений от каждой из сил независимо от порядка их приложения. В частности, решение может
быть получено так: к ненагруженному телу прикладывается сила |
P1 , затем к |
|||
ненагруженному телу прикладывается сила P2 , после чего складываются пере- |
||||
мещения в одной точке от каждой из сил; |
|
|||
1 = |
11 + |
12 |
, |
(17.4) |
2 = |
21 + |
|
||
22 |
|
|
где первый индекс у перемещения указывает, в направлении какой силы оно

- 13 -
происходит, второй – силу, являющуюся причиной данного перемещения. На- пример, 21 представляет собой перемещение в направлении второй силы от
действия первой силы, ствия этой же силы.
11 21 P2
P1
|
|
|
12 |
22 |
Рис. 17.2
22 – перемещение в направлении второй силы от дей-
В данном случае после приложения к телу силы P1 возникают перемещения, являющиеся
первыми слагаемыми в суммах: это 11 и 21. Приложение затем силы P2 вызывает переме-
щения, представляющие собой вторые слагае- мые этих сумм ( 12 и 22 ). Таким образом по-
лучается, что при приложении силы P2 к пред- варительно нагруженному телу возникают до-
полнительно те же перемещения, что и при приложении её к ненагруженному телу. Тогда сила P2 совершит на вызываемых ею перемещениях в направлении
этой силы P2 ту же работу A 0− II , что и при приложении этой силы к ненагру- женному телу (17.2). Кроме того, при приложении силы P2 сила P1 будет пе-
ремещаться от действия силы P2 и совершит дополнительную работу |
ˆ |
||
A, кото- |
|||
рая запишется так: |
|
||
ˆ |
= P1 |
12 , |
(17.5) |
A I − III |
|||
где 12 – перемещение точки приложения силы P1 в направлении действия этой |
|||
силы от силы P2 . Эта работа записывается без коэффициента 1 2, поскольку си- |
|||
ла P1 уже приложена и не меняется в процессе приложении силы P2 . Тогда |
|||
A I − III |
|
ˆ |
(17.6) |
= A 0− II + A I − III , |
|||
поэтому |
|
ˆ |
|
ΠIII = |
|
(17.7) |
|
A0−I + A 0−II + AI −III = A0−I + A 0−II + P1 12 . |
|||
Рассмотрим теперь состояние III* от последовательного приложения сил |
|||
в обратном порядке: сначала силы P2 , затем P1. Потенциальная энергия упру- |
|||
гих деформаций запишется аналогично предыдущему состоянию III: |
|
||
ΠIII * = A0− II |
ˆ |
(17.8) |
|
+ A 0− I + A II − III , |
|||
где |
|
|
|
ˆ |
= P2 |
21 . |
(17.9) |
A II − III |
Однако по принципу суперпозиции потенциальная энергия упругих деформаций не должна зависеть от порядка приложения сил и должно выполняться равенство
ΠIII = ΠIII* . |
(17.10) |
Подстановка сюда соотношений (17.7) и (17.8) приводит к равенству

|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 14 - |
ˆ |
ˆ |
, |
|
|
|
|
|
|
|
(17.11) |
AI −III = AII −III |
|
|
|
|
|
|
|
|||
или |
12 = P2 21 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(17.12) |
|
что и требовалось доказать. |
|
В теореме речь шла о силах и соот- |
||||||||
1 |
12 |
|
P=P2 |
|
||||||
|
|
ветствующих им перемещениях. Ничего в |
||||||||
|
|
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рассуждениях не изменится, если вместо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сил рассматривать моменты, а вместо со- |
|
P=P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ответствующих им перемещений – углы |
|
21 |
|
||||||||
1 |
|
поворота. Силу и момент в теоретической |
||||||||
|
|
|
|
2 |
механике принято называть обобщёнными |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
силами, а соответствующие им перемеще- |
|
|
|
|
|
ние и угол поворота принято называть |
|
|
|
|
|
|
Рис. 17.3 |
|
|
|
||
|
|
|
обобщёнными перемещениями. |
||
|
|
|
|
|
Существует и более общая формулировка этой теоремы. В линейных зада-
чах работа первой системы обобщённых сил на обобщённых перемещениях, вызван- ных второй системой обобщённых сил, равна работе второй системы сил на пере- мещениях, вызванных первой системой сил.
На доказательстве этой формулировки останавливаться не будем.
При равенстве сил получаем равенство перемещений, или теорему взаим-
ности перемещений: |
|
12 = 21 , |
(17.13) |
т.е. перемещение точки 1 в некотором выбранном направлении под действием силы, приложенной в точке 2 ( 12 ), равно перемещению точки 2 под действи-
ем такой же по величине силы, приложенной в точке 1 ( 21) в выбранном на-
правлении. При этом говорится о составляющих вектора перемещений в на-
правлении действия сил (рис. 17.3) . Изображёны равные по модулю силы, при- кладываемые к недеформированному состоянию тела, и составляющие векто- ров перемещений в направлении действия этих сил.
Теорема Клапейрона
Теорема. В линейных задачах потенциальная энергия упругих деформа- ций, возникающая в результате действия нескольких обобщённых сил, равна половине суммы произведений обобщённых сил на обобщённые перемещения,
образующиеся от совместного действия этих сил:. |
|
Π = 0,5(P1 1 + P2 2 + P3 3 + ...) , |
(17.14) |
где i – указанные обобщённые перемещения.
Доказательство. Как и в предыдущей теореме, рассмотрим ряд состояний
- 15 -
упругого тела, а также потенциальную энергию упругих деформаций и работу, создающую эту энергию при статическом приложении сил. 0 – состояние тела без нагрузки, I – состояние тела от действия силы P1. Тогда
ΠI = A0−I = 0,5P1 11 , |
(17.15) |
где для перемещения использован двойной индекс, такой же по смыслу, как и в предыдущей теореме, т.е. 11 – перемещение первой точки в направлении этой
силы от действия первой же силы. |
|
Аналогично II – состояние тела от действия силы P2 , при этом |
|
ΠII = A0− II = 0,5P2 22 . |
(17.16) |
III – состояние тела от действия последовательно прикладываемых статических сил: сначала силы P1, затем P2 . Как и в предыдущей теореме, запишем
ΠIII = A0− III = A0−I + AI −III = 0,5P1 11 + (0,5P2 22 + P1 12 ) . |
(17.17) |
Последнее слагаемое записано без коэффициента 0,5, поскольку сила |
P1 уже |
приложена и не менялась в процессе приложения силы P2 . Распишем это сла- гаемое как сумму двух половин, а затем используем теорему взаимности работ
P1 12 = 0,5P1 12 + 0,5P1 12 = 0,5P1 12 + 0,5P2 21 . |
(17.18) |
Подставив полученный результат в формулу (17.17) и сгруппировав слагаемые с одинаковыми силами, найдём
ΠIII |
= 0,5P1( |
11 + 12 )+ 0,5P2 ( 22 + 21) . |
(17.19) |
Учтя (17.4), получим: |
|
||
ΠIII |
= 0,5P1 |
1 + 0,5P2 2 , |
(17.20) |
что и требовалось доказать.
Однако утверждение пока доказано только для двух сил. Для моментов до- казательство аналогично. Чтобы доказать теорему для трёх сил, следует сначала прикладывать вместе силы P1 и P2 , затем силу P3 . Записывая аналогично преды-
дущему потенциальную энергию деформаций нагруженного тела, легко получить доказательство и для этого случая. Возможно и полное доказательство теоремы методом полной математической индукции, на котором останавливаться не будем.
Теорема Кастильяно
Теорема. В линейных задачах частная производная от потенциальной
энергии деформации твёрдого тела по обобщённой силе равна обобщённому перемещению точки приложения силы по направлению действия этой силы.
Доказательство. Снова рассмотрим ряд состояний закреплённого деформи- руемого твёрдого тела (рис. 17.4): 0 – состояние тела без нагрузки; I – состояние тела от действия системы сил P1, P2, P3 . Потенциальная энергия упругих де-
формаций в состоянии I запишется как работа при приложении этой системы

|
|
|
|
|
- 16 - |
|
сил |
|
|
|
|
|
|
ΠI |
= A0−I |
= 0,5(P1 1 + P2 2 + P3 3 ) , |
(17.21) |
|||
где i – перемещения точек приложения сил Pi в направлении этих сил. |
||||||
dP1 |
|
|
|
|
Состоянием II назовём состояние тела под |
|
1 |
2 |
P2 |
P3 |
действием тех же сил P1, P2, P3 и приложенной |
||
P1 |
|
|
|
после них бесконечно малой добавочной силы |
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
3 |
dP1, действующей в той же точке и в том же на- |
|
|
|
|
|
|
правлении, что и сила P1. |
|
|
Рис. 17.4 |
|
Потенциальная энергия |
упругих деформа- |
||
|
|
ций в состоянии II будет отличаться от потенци- |
||||
|
|
|
|
|
альной энергии упругих деформаций в состоянии I на значение работы по перево- ду тела из одного состояния в другое, но в непрерывной дифференцируемой зада- че это отличие будет бесконечно малым, поскольку сила dP1 бесконечно мала.
Считая потенциальную энергию упругих деформаций функцией приложенных к телу сил, малое приращение энергии можно записать как частный дифференциал этой энергии по силе P1, который затем удобно представить как производную энергии по силе, умноженную на приращение силы:
Π |
II |
= A |
0− I |
+ A |
I − II |
= Π |
I |
+ A |
I − II |
= Π |
I |
+ ∂ |
P1 |
(Π |
I |
)= Π |
I |
+ |
∂ΠI dP . (17.22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∂P1 |
Состоянием III назовём состояние тела под действием одной только си- |
|||||||||||||||||||
лы dP1. Для него |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ΠIII |
= A0− III = 0,5dP1d 1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(17.23) |
Вновь рассмотрим состояние II, но получим его иначе, приложив сначала силу dP1, а затем систему сил P1, P2, P3 . По принципу суперпозиции получится
то же значение потенциальной энергии упругих деформаций:
ΠII = A0− III + AIII − II = 0,5dP1d 1 + AIII − II . |
(17.24) |
Распишем второе слагаемое. В результате приложения к нагруженному телу |
|
система сил P1, P2 , P3 вызовет в направлении сил те же перемещения |
1, 2, 3 , |
что и при их приложении к ненагруженному телу. Это следует, как и при доказа- тельстве теоремы взаимности работ, из принципа суперпозиции линейных задач, суммарное перемещение от действия сил должно оставаться неизменным при лю- бом порядке приложения нагрузок (17.4), как и слагаемые, из которых перемеще- ния складываются. Меняется только порядок слагаемых. Поэтому те же силы P1, P2 , P3 совершат на тех же перемещениях 1, 2, 3 ту же работу, что и при
их приложении к ненагруженному телу A0−I = ΠI , но одновременно с ними рабо- ту совершит и сила dP1 на перемещении 1. Соответствующее слагаемое работы от силы dP1 запишется без коэффициента 0,5, поскольку сила dP1 уже приложена
-17 -
ине меняется в процессе приложения сил P1, P2, P3 . Так что
A III − II = ΠI + dP1 1 . |
(17.25) |
Подставив полученное выражение в (17.24), найдём ещё одно выражение для энергии ΠII :
ΠII = 0,5dP1d 1 + ΠI + dP1 1 . |
(17.26) |
Приравняв правые части последнего выражения и выражения (17.22), получим
PI + ∂ΠI dP1 = 0,5dP1dD1 + PI + dP1D1 . (17.27)
¶P1
В этом выражении слагаемые PI взаимно уничтожаются, после чего его можно сократить на бесконечно малый, но ненулевой множитель dP1 :
∂ΠI |
= 0,5dD + D |
1 |
. |
(17.28) |
¶P1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
В правой части полученного соотношения, которое дальше не упрощается, вхо- дят одновременно перемещение первой точки D1 и его дифференциал. Удержи- вать в этом случае дифференциал, бесконечно малую величину, бессмысленно,
её отбрасываем и получаем
∂ΠI (17.29)
¶P1
что и требовалось доказать.
Ничего в рассуждениях не изменится, если вместо сил и перемещений рассмотреть моменты и соответствующие им углы поворота, поэтому в теореме говорится об обобщённых силах и перемещениях.
Применение теоремы Кастильяно для определения перемещений и углов поворота
Рассмотрим балку, изображённую на рис. 17.5. Требуется определить прогиб и угол поворота поперечного сечения в точке A. При записи выражения потенциальной энергии пренебрежём энергией сдвига, энергия растяжения- сжатия в этом случае нулевая, поэтому
j=n |
éM z2 (x)ù |
|
|
||||
P = å |
ò ê |
|
|
|
dx . |
(17.30) |
|
2EI |
ú |
||||||
j 1 |
|
|
|||||
= |
l j ë |
|
z û j |
|
|
Для определения прогиба в точке A следует вычислить частную произ- водную этого выражения по силе P. Выражение эпюры моментов можно рас- сматривать как функцию одновременно и координаты x и различных внешних
силовых факторов, в данном случае силы P: |
|
M z (x)= M z (P, x)= Px . |
(17.31) |

A |
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
P |
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Эпюра Qy (x) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра M z (x) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M zmax |
= Pl |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 17.5
- 18 -
Потенциальная энергия тоже оказывается функцией силы P (зависит от P):
j=n |
éM z2 (P, x)ù |
|
||||
P(P)= å |
ò ê |
|
|
|
dx . (17.32) |
|
2EI |
ú |
|||||
j 1 |
|
|||||
= |
l j ë |
|
z û j |
|
Интегрирование в (17.32) произво- дится по координате x, а P представляет собой параметр, т.е. это случай интеграла, зависящего от параметра. Производную по параметру, как известно, можно находить под знаком интеграла. Записывая её, следу- ет учесть, что под интегралом сложная функция P. Так что по теореме Кастильяно прогиб в точке A определяется по формуле
|
|
¶P(P) |
j=n |
éM z (P, x) ¶M z (P, x)ù |
|
|
||||
DA |
= |
|
= å |
ò ê |
|
|
|
ú |
dx . |
(17.33) |
¶P |
EI |
|
¶P |
|||||||
|
|
j 1 |
z |
|
|
|||||
|
|
|
= |
l j ë |
|
|
û j |
|
|
Участок в балке на рис. 17.5 один, в сумме будет только одно слагаемое, произ- водная под интегралом в (17.33) примет вид:
∂M z (P, x) = x , (17.34)
¶P
поэтому |
|
|
Pl3 |
|
|
DA = |
1 |
l (Px × x) dx = |
. |
(17.35) |
|
EIz |
|
||||
|
ò0 |
3EIz |
|
Теоремой Кастильяно можно воспользоваться и для определения угла по- ворота поперечного сечения в точке A, хотя в этой точке и не приложен момент.
Допустим, что в точке A приложена не только сила, но и момент, как по- казано на рис. 17.6, тогда эпюра моментов определяется соотношением
M z (x)= Px + M A . |
(17.36) |
Потенциальная энергия упругих деформаций задана соотношением (17.33). Угол поворота поперечного сечения в точке A определится с помощью произ- водной от Π :
|
¶P |
|
1 |
l |
é |
|
ù |
Pl |
2 |
|
M A l |
|
|
θA = |
= |
òê(Px + M A )¶M z (x) |
údx = |
|
+ |
, |
(17.37) |
||||||
|
|
2EIz |
|
||||||||||
|
¶M A |
EIz 0 |
ë |
¶M A û |
|
EIz |
|
так как
∂M z (x) =1 .
¶M A
Получилось соотношение, справедливое для всех значений P и
(17.38)
M A , в том чис-

- 19 -
ле и для нулевых значений этих величин. Положив M A = 0 в формуле (17.37),
получаем искомое значение угла поворота поперечного сечения в точке A для балки, на которую действует только сила:
θA = |
Pl2 |
. |
(17.39) |
|
|||
|
2EIz |
|
В использованном приёме для определения угла поворота нет ничего необыч- ного. Так всегда приходится поступать, если требуется найти значение производной известной функции в одной точке. Сначала отыскивают производную функцию, а затем присваивают её аргументу нужное значение и находят значение производной,
|
|
|
y |
|
|
|
соответствующее этому значению аргумен- |
|
|
|
|
|
|||
A |
|
|
M A |
B |
|
та. Именно так и было сделано. Необходимо |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
было вычислить значение производной |
|||
|
|
|
x |
|
|
|
функции Π в точке M A = 0. Сначала была |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
P |
|
l |
|
|
|
записана потенциальная энергия и её произ- |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
водная при M A ¹ 0 , а затем значение M A |
|
|
|
|
|
|
|
было положено равным нулю. (Формулу для производной функции по аргументу невозможно найти, если в самой функции задать фиксированное значение этого аргумента.)
Полученное значение отличается знаком от значения угла поворота попе- речного сечения, определяемого интегрированием уравнения изогнутой оси балки. В данном случае определялось перемещение в направлении приложен- ного момента, а он действовал по часовой стрелке. Это направление было при- нято положительным. При записи же уравнения изогнутой оси балки положи- тельным принималось направление отсчёта угла правой системы координат, т.е. против часовой стрелки. Поэтому и получены разные знаки.
Результат свидетельствует ещё об одном факте. Решение из энергетиче-
ских соображений в данной постановке совпадает с решением этой же задачи интегрированием уравнения изогнутой оси балки, следовательно, уравнение
энергии без учёта сдвиговой деформации соответствует по точности принятым ранее гипотезам. Дополнительное же сдвиговое слагаемое в выражении энер- гии будет уточнять решение.
- 20 -
Тема №18. Определение перемещений в стержневых конструкциях с
помощью интеграла Мора и способом Верещагина
Получение интеграла Мора
Найдём формулу для определения обобщённых перемещений в стержне- вой системе, записав производную выражения потенциальной энергии упругих деформаций. Используем для простоты выражение энергии плоской задачи в упрощенной форме (16.42):
j=n |
|
é N 2 (x) |
|
M z2 |
(x)ù |
|
|
||||
P = å |
ò ê |
|
|
+ |
|
|
|
ú |
dx . |
(18.1) |
|
2EF |
2EI |
|
|||||||||
j 1 |
|
z |
|
|
|||||||
= |
l j |
ë |
|
|
|
|
|
û j |
|
|
Тогда
D = ¶P = åj=n ¶P j=1
j=n
= å
j=1
¶ |
é N 2 (x) |
|
|
M z2 (x)ù |
dx = |
|
|
|
|||||||
|
ò ê |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
ú |
|
|
|
|
|
|
|
2EF |
|
|
|
|
|
|
|||||||
¶P l j ë |
|
|
2EIz û j |
|
|
|
|
||||||||
é N(x) ¶N(x) |
|
|
M z (x) ¶M z (x)ù |
dx . |
|
||||||||||
ò ê |
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
ú |
(18.2) |
||
EF |
|
¶P |
|
EIz |
¶P |
||||||||||
l j ë |
|
|
|
|
û j |
|
|
При этом, как и при получении (17.33), учтено, что эпюры осевых сил и изгибающих моментов N(x) и M z (x) представляют собой функции не только
координаты x, но и внешних сил, моментов и распределённых нагрузок, в том числе и обобщённой силы P. Интегрирование же производится по x, поэтому здесь интеграл зависит от параметра P, а как известно из курса математики, по параметру можно дифференцировать под знаком интеграла, что и было сдела- но.
Рассмотрим подробнее структуру выражений N(x) и M z (x). Эти выра-
жения в силу линейности задачи представляют собой на каждом участке сумму
эпюр от отдельных силовых факторов: |
|
M z (x)= M z (P1, x)+ M z (P2 , x)+ M z (P, x)+ M z (q1, x)+ ... , |
(18.3) |
а каждое выражение для эпюры в силу той же линейности представляет собой произведение значения этого фактора на некоторую функцию от x. В этом мы убеждались, решая задачи на построение эпюр внутренних силовых факторов. Таким образом, если на конструкцию действуют P1, P2 , P, q1, ... , то можно за-
писать: |
|
M z (x)= P1 f1(x)+ P2 f2 (x)+ Pf (x)+ M1 f3 (x)+ q1 f4 (x)+ ... |
(18.4) |
Подобное выражение справедливо и для N(x).
При записи частных производных этих выражений по одному из силовых факторов остаётся только одно слагаемое с этим фактором :