Lectures part2
.pdfКАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. А.Н. ТУПОЛЕВА
А.Ю. Одиноков
ЛЕКЦИИ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ (Часть 2)
Под редакцией члена-корреспондента АН РТ В.Н. Паймушина
Учебное пособие
Казань 2007
УДК 539.3 / .6 ББК 30.121
Лекции по сопротивлению материалов (часть 2). Учебное пособие / А.Ю. Одиноков. Под редакцией члена-корреспондента АН РТ В.Н. Паймушина. Казан. гос. техн. ун-т. Казань, 2007. 164 с.
Излагаются только важнейшие вопросы второй части курса сопротивле- ния материалов: некоторые энергетические теоремы, определение перемещений с помощью интеграла Мора, раскрытие статической неопределимости с помо- щью метода сил, теории прочности материалов при сложном напряжённом со- стоянии, сложные деформации стержней, устойчивость сжатых стержней, зада- чи динамики, выносливость, расчёты при упругопластических деформациях. Пособие предназначено для студентов, изучающих данный курс в техническом университете.
Рецензенты: докт. физ.-мат. наук, проф. В.А. Иванов (Казан. гос. техноло- гический университет)
докт. физ.-мат. наук, проф. Р.А. Каюмов (Казан. гос. архи- тектурно-строительный университет)
©Изд-во Казан. гос. техн. ун-та, 2007 ©А.Ю. Одиноков, 2007
|
|
|
|
- 3 - |
|
|
ПОТЕНЦИАЛЬНАЯ ЭНЕРГИЯ УПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ, |
||||||
|
|
|
ИНТЕГРАЛ МОРА |
|
||
Тема №16. Потенциальная энергия упругих деформаций при различных |
||||||
|
видах деформаций стержня |
|
||||
Потенциальная энергия упругих деформаций при растяжении (сжа- |
||||||
тии) стержня |
|
|
|
|
||
y |
B |
|
B* |
Вспомним, что стержень при растя- |
||
|
жении (сжатии) ведёт себя как пружина |
|||||
x |
|
|
P |
высокой жёсткости и малой податливости. |
||
|
|
|
Тогда вполне понятно, что сила, прикла- |
|||
|
l |
|
l |
|||
|
|
дываемая к концу стержня (рис. 16.1), со- |
||||
Эпюра N(x) |
|
|
|
|||
|
P |
|
вершает работу, стержень растягивается |
|||
|
|
|
(сжимается), при этом он, очевидно, на- |
|||
|
|
|
|
капливает потенциальную энергию, ко- |
||
|
Рис. 16.1 |
|
|
торая, если удалить силу, высвободится и |
||
|
|
|
перейдёт в кинетическую энергию со- |
|||
кращения его длины, а после кратковременного колебательного процесса – |
||||||
в тепловую энергию. Таким образом, при рассмотрении задачи деформирова- |
||||||
ния стержней можно использовать энергетические подходы (приёмы). Следует |
||||||
отметить, что энергетический подход позволяет решить все задачи, решаемые с |
||||||
помощью сил, а также многие задачи, которые не удаётся решить рассмотрени- |
||||||
P |
P(u) |
|
|
ем сил. Далее будем говорить о растяже- |
||
|
|
нии (при сжатии всё аналогично). |
||||
Pк |
|
Ai |
|
|||
Pi |
|
|
Если осевая сила прикладывается к |
|||
|
|
A |
|
стержню статически (т.е. не возникают |
||
Pн |
|
|
|
ускорения масс и кинетическая энергия), |
||
|
|
|
то на перемещении |
l = u(xB ) = uB его |
||
uн |
ui uк |
u |
|
|||
|
свободного конца она совершит работу, |
|||||
|
Рис. 16.2 |
|
|
которая по закону |
сохранения энергии |
|
|
|
|
накопится в стержне в виде потенциаль- |
|||
ной энергии упругих деформаций Π |
||||||
|
|
|||||
A = Π . |
|
|
|
|
(16.1) |
|
Чтобы задача оставалась статической, следует особым образом прикладывать |
||||||
внешнюю силу P. При этом в процессе её приложения она должна всё время быть |
||||||
равна внутренней силе в деформируемом стержне в точке приложения силы: |
||||||
P = N(xB ) |
|
|
|
(16.2) |
|
|
- 4 - |
|
|
|
||
Внутренняя сила N(xB ) в данном случае постоянна по координате x: |
|||||||
N(xB )= N(x)= N , но изменяется в процессе деформирования. Она подчиняется |
|||||||
полученному ранее соотношению упругости для растяжения-сжатия: |
|||||||
N = EF |
l = EF uB . |
|
|
|
(16.3) |
||
l |
l |
|
|
|
|
|
|
Вместе с ней должна изменяться в процессе приложения и внешняя сила P. |
|||||||
Укажем эту функциональную зависимость в обозначении сил P и N: |
|
||||||
P = P(uB )= N(uB )= |
EF uB . |
|
|
|
(16.4) |
||
|
|
l |
Таким |
образом, |
нам |
необходимо |
|
P |
P(uB ) |
||||||
вычислить работу переменной силы на |
|||||||
Pк |
|
|
|||||
|
|
A |
пути, проходимом в направлении действия |
||||
|
|
этой силы. Как известно из курса физики, |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
|
работа A в этом случае равна площади под |
||||
Pн = 0 |
|
|
графиком переменной силы (рис. 16.2), т.е. |
||||
|
uBк uB |
определённому интегралу, получающему- |
|||||
uBн = 0 |
|
||||||
|
Рис. 16.3 |
|
ся из бесконечной суммы работ постоян- |
||||
|
|
ных сил: |
|
|
|
||
|
|
uк |
|
|
|
||
i=∞ |
i=∞ |
|
|
|
|
||
A = å Ai = åPi ui |
= òP(u)du , |
|
|
|
(16.5) |
||
i=1 |
i=1 |
uн |
|
|
|
|
|
где uн – значение перемещения в начале процесса приложения нагрузки, uк – в |
|||||||
конце. |
|
|
|
|
|
|
|
В данном случае растяжение начинается без перемещений и сил в на- |
|||||||
чальном состоянии, поэтому uBн = 0 , |
Pн = P(uBн )= 0 , а зависимость P от uB |
||||||
(16.4) прямо пропорциональная (рис. 16.3). Воспользовавшись формулой (16.5) |
|||||||
для данного случая, с учётом (16.4) получим |
|
|
|
|
|
uBк |
|
|
|
|
uBк |
EF |
|
|
EF |
uBк |
2 |
|
|
|||||||
A = Π = |
ò |
P(uB )duB = |
ò |
|
uBduB = |
ò |
uBduB = |
EF |
|
uBк |
. |
(16.6) |
||||||||||
|
|
l |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
l 2 |
|
||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
Перепишем (16.4) так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
uB = |
P(uB )l |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(16.7) |
|||
EF |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пользуясь (16.4) и (16.7), из (16.6) найдём |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
EF u2 |
1 |
|
|
|
|
P2l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
A = Π = |
|
|
|
Bк |
= |
|
P u |
Bк |
= |
к |
, |
|
|
|
|
|
|
|
(16.8) |
|||
l |
|
|
2 |
|
2EF |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Pк = P(uBк ). Среднее из этих выражений для работы легко получается также как площадь треугольника под графиком P(uB ) на рис. 16.3.
Когда сила достигает заданного уровня Pк , дальнейшее нагружение пре-
- 5 -
кращается, и после небольших колебаний около положения равновесия, в ходе которых рассеивается энергия (считаем, что рассеивается очень мало), тело ос- танавливается в положении равновесия. Индекс «к» дальше не пишем, посколь- ку будет рассматриваться только конечное состояние тела под нагрузкой. Внешнюю силу P заменим внутренней N, и будем записывать соотношения для потенциальной энергии упругих деформаций в конце нагружения так:
|
EF u2 |
1 |
|
N 2l |
|
|
||||
P = A = |
|
|
B |
= |
|
NuB = |
|
. |
(16.9) |
|
l |
2 |
2 |
2EF |
|||||||
|
|
|
|
|
Последнее из выражений энергии в этой цепочке равенств наиболее удобно в сопротивлении материалов, поскольку в него входит значение эпюры внутрен- них сил, с отыскания которой начинается решение задач для стержней. Когда эпюра известна, то и значение потенциальной энергии легко вычисляется по этой формуле. Подчеркнём, что коэффициент 12 в этой формуле появился
вследствие статического приложения нагрузки.
Вычислим значение удельной потенциальной энергии упругих деформа-
ций, т.е. потенциальную энергию упругих деформаций, накапливаемую в еди-
нице объёма стержня при растяжении |
|
|
|
|
s2x = w , |
|
||||||||
wср = P = |
NuB |
= |
1 |
|
N |
Dl = |
1 |
sxex = |
1 |
Ee2x |
= |
1 |
(16.10) |
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||
V 2 × Fl 2 F l 2 |
|
|
2 E |
|
||||||||||
где V – объём стержня. При записи соотношений использовался также закон |
||||||||||||||
Гука для растяжения (сжатия). Поскольку σx |
и εx в данном случае постоянны |
по стержню, средняя удельная энергия ωср оказывается равной удельной энер-
гии в каждой точке ω .
Кроме удельной потенциальной энергии упругих деформаций в сопротив- лении материалов приходится использовать также погонную потенциальную энер- гию упругих деформаций, т.е. энергию, накапливаемую в единице длины стержня:
b = |
P |
= |
N 2l |
= |
N 2 |
= b . |
(16.11) |
||
l |
2EF |
× l |
2EF |
||||||
ср |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
В данном случае снова среднее значение равно значению в каждой точке, по- скольку N и другие величины, входящие в формулу, постоянны по длине стерж- ня. Возможны и другие формы записи b, но нам они не требуются.
Потенциальная энергия упругих деформаций при сдвиге.
Самая приближенная модель деформирования при сдвиге (срезе) в стержне представлена на рис. 16.4. Это чистый сдвиг. Перерезывающая сила совершает работу на прогибе от сдвига vB = s = CC *, т.е. на абсолютном сдвиге
в крайней точке B оси стержня. В статической задаче сила должна приклады- ваться статически, поэтому по аналогии с задачей растяжения (сжатия) запи-
- 6 -
шем: |
|
|
GF |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = Q |
|
= |
s = Q(s) , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
внутр |
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где Qвн – внутренняя перерезывающая сила, кроме того |
||||||||||||||||||
|
s |
к |
1 |
|
|
|
1 |
|
GF |
|
s |
2 |
2 |
l |
|
|||
A = P = |
ò |
Q(s)ds = |
Q s |
к |
= |
Qs = |
|
|
= |
Q |
, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
2 |
к |
2 |
|
l 2 |
|
2GF |
||||||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(16.12)
(16.13)
|
|
y |
|
|
|
γxy |
C |
C* |
где индекс «к» вновь отброшен, посколь- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ку далее рассматривается только конеч- |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
ное состояние стержня под нагрузкой. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя |
удельная потенциальная |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энергия упругих деформаций, т.е. потен- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
циальная энергия упругих деформаций, |
|
|
|
|
|
|
Рис. 16.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
накапливаемая в единице объёма стерж- |
|||||||
ня при сдвиге, запишется как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
wсреднее = |
Π |
= |
|
Qs |
= |
1 |
|
Q |
|
|
s |
, |
|
(16.14) |
||||||||||
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 × Fl |
2 F l |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
Откуда с учётом закон Гука для сдвига видно |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
wср = |
1 |
txy gxy = |
|
1 |
Gg2xy = |
1 t2xy |
= w . |
(16.15) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
|
2 |
2 G |
||||||||||||||||||||||||
Поскольку τxy |
и γxy |
в данном случае постоянны по всему стержню, то средняя |
|||||||||||||||||||||||||
удельная энергия |
ωср |
снова оказывается равной удельной энергии в каждой |
точке ω . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Погонная потенциальная энергия упругих деформаций запишется |
|
|||||||
b = |
P |
= |
Q2l |
= |
Q2 |
= b . |
(16.16) |
|
l |
2GFl |
2GF |
||||||
ср |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
В данном случае снова среднее значение равно значению в каждой точке, по- скольку Q и другие величины, входящие в формулу, постоянны по длине стержня.
Формулы (16.13), (16.16) являются приближёнными, поскольку соответствуют введению предположения о том, что в материале возникает НДС чистого сдвига, и тогда касательные напряжения предполагаются постоянными по поперечному сече- нию, что невозможно, формулы же (16.15) являются точными при чистом сдвиге.
Потенциальная энергия упругих деформаций при кручении круглого стержня
При кручении внешний крутящий момент M x совершает работу на угле
поворота jB крайнего сечения в точке B (рис. 16.5). Для краткости индекс B в данном случае писать не будем. В статической задаче момент должен прикла- дываться статически, поэтому по аналогии с растяжением и сдвигом запишем:
|
|
|
- 7 - |
M x = Mвнутр = |
GI p |
j = M x (j) , |
(16.17) |
|
|||
|
l |
|
работа переменного момента снова записывается как площадь треугольника под графиком M x (ϕ):
ϕк |
1 |
|
1 |
|
GI p j2 |
|
M x |
2l |
|
|
||
A = P = òM x (j)dj = |
|
M xкjк = |
|
M xj = |
|
|
= |
|
|
. |
(16.18) |
|
2 |
2 |
l 2 |
2GI p |
|||||||||
0 |
|
|
|
|
|
y |
|
M x |
A |
B |
x |
Рис. 16.5
Поскольку в материале при кручении возникает напряжённо деформированное состояние чистого сдвига, то удельная по-
тенциальная энергия упругих деформаций вновь записывается аналогично (16.15), но в
цилиндрической системе координат
|
|
|
w = |
1 |
tg = |
1 |
Gg2 |
= |
|
1 |
|
t2 . |
|
|
|
|
|
|
|
(16.19) |
||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 G |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Однако при кручении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
w ¹ wср , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(16.20) |
||
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
так как t и g неравномерно распределены по |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
объёму стержня, и в вблизи поверхности на- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
капливается, очевидно, большая часть потен- |
||||||||
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
циальной энергии, а на оси симметрии удель- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ная энергия нулевая. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично предыдущим случаям по- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гонная потенциальная энергия: |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
b |
|
= |
P |
= |
M x2l |
= |
M x2 |
= b . (16.21) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
l |
2GI p × l |
2GI p |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
B* |
|
Потенциальная энергия упругих |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
деформаций при чистом изгибе |
|||||||
|
|
A |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
Чистый изгиб (изгиб без перерезываю- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щей силы) возникает от действия момента, |
||||||||
|
|
|
|
Рис. 16.6 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приложенного к концу стержня (рис. 16.6). |
||||||||||||
Внешний момент M z |
совершает, очевидно, при своём приложении работу на |
угле поворота крайнего сечения θB , индекс B дальше также писать не будем.
Снова при статическом приложении внешнего момента должно выполняться
M z » M z внутр . |
(16.22) |
Однако соотношение упругости при изгибе, полученное нами ранее:
|
|
|
- 8 - |
M z = EIz |
1 |
, |
(16.23) |
|
r |
|
|
не содержало в явном виде угол поворота q. Пользуясь тем, что длина оси стержня l при изгибе не изменяется, запишем её как длину дуги окружности:
l = rθ , |
(16.24) |
|||
отсюда найдём |
|
|||
|
1 |
= |
θ , |
(16.25) |
|
||||
|
r |
l |
|
что позволяет записать соотношение упругости в форме, аналогичной, исполь-
зовавшейся при других видах деформаций стержня
M z = EIz |
θ . |
|
|
|
(16.26) |
|
|
|
|
|
|
||
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поэтому, как и в других случаях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
M z = M z внутр = EIz |
θ |
= M z (q) , |
(16.27) |
|
|
|
|
|
|
||||
а также |
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
θк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
EIz |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
A = P = |
òM z (q)dq = |
M z кqк = |
M zq = |
q |
|
= |
M z l |
. |
(16.28) |
||||
2 |
2 |
|
|
|
|||||||||
|
0 |
|
|
|
l 2 |
|
2EIz |
|
В материале при чистом изгибе возникает одноосное напряжённое со- стояние, поэтому удельная потенциальная энергия упругих деформаций запи- сывается так же, как при растяжении-сжатии:
w = |
1 sxex = |
1 Ee2x |
= |
1 s2x |
, |
|
2 |
2 |
|
2 E |
|
при этом
w ¹ wср ,
(16.29)
(16.30)
так как s и e неравномерно распределены по объёму стержня, и вблизи поверх- ности, где напряжения и деформации больше, накапливается, очевидно, бòль- шая часть потенциальной энергии, а в нейтральном слое, где нет напряжений и деформаций, удельная энергия нулевая.
Погонная потенциальная энергия определяется аналогично предыдущим случаям:
|
|
|
P |
|
M 2l |
|
M 2 |
|
|
b |
|
= |
|
= |
x |
= |
x |
= b . |
(16.31) |
|
l |
2GI p × l |
|
||||||
|
среднее |
|
|
|
2GI p |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потенциальная энергия упругих деформаций при поперечном изгибе.
Деформации при поперечном изгибе происходят от одновременного дей- ствия изгибающего момента и перерезывающей силы, т.е. это случай сложных
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 9 - |
|
|
|
|
|
деформаций. Поскольку при поперечном изгибе момент всегда изменяется по |
||||||||||||||||
длине стержня, рассмотрим участок стержня бесконечно малой длины dx, и бу- |
||||||||||||||||
дем |
|
считать |
переменными внутренние |
силовые факторы Qy (x) |
и |
M z (x) |
||||||||||
(рис. 16.7). Их значения на правом торце малого элемента выразим, как всегда, |
||||||||||||||||
с помощью дифференциалов через значения на левом торце: |
|
|
||||||||||||||
|
|
Qy+ (x)= Qy |
(x)+ dQy (x) , |
|
|
|
|
|
|
|
(16.32) |
|||||
|
|
M z+ (x)= M z (x)+ dM z (x) . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
dθ |
|
|
|
|
|
При статическом приложении нагрузки |
|||||||
|
|
|
|
|
|
элемент деформируется, и на соответствую- |
||||||||||
|
|
Qy (x) |
|
|
ds |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
щих перемещениях внутренние силовые фак- |
||||||||
M |
|
(x) |
|
|
|
M + |
(x) |
торы совершают работу, которая переходит в |
||||||||
z |
|
|
|
статической задаче в потенциальную энергию |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
z |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Qy+ (x) |
|
упругих деформаций. Согласно принятым ки- |
|||||||||
|
|
|
dx |
|
нематическим гипотезам, поперечные сечения |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
не деформируются, а перемещаются как жёст- |
|||||||||
|
|
Рис. 16.7 |
|
|
|
кие диски. Будем считать, что левое сечение |
||||||||||
|
|
|
|
|
неподвижно, а правое перемещается относи- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
тельно него. Одно из сечений всё равно надо считать неподвижным, безразлич- |
||||||||||||||||
но которое. Результат во всех случаях получается один и тот же, в чём неслож- |
||||||||||||||||
но убедиться, предварительно ознакомившись с дальнейшими рассуждениями |
||||||||||||||||
для неподвижного левого сечения. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
В данном случае на прогибе от сдвига (абсолютном сдвиге) ds |
крайнего |
|||||||||||||
правого сечения совершает работу перерезывающая сила Qx+ (x), которая пе- |
||||||||||||||||
рейдёт в потенциальную энергию упругих деформаций: |
|
|
||||||||||||||
|
|
dA = dΠ |
|
= 1 Q |
+ (x)ds . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Q |
|
Q |
2 |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Учтём первую из формул (16.32), а затем отбросим слагаемые более высокого |
||||||||||||||||
порядка малости по сравнению с первым слагаемым, в результате получим |
||||||||||||||||
|
|
dA = dΠ |
|
= 1 Q |
|
(x)ds + 1 dQ |
|
(x)ds = 1 Q |
|
(x)ds . |
|
(16.33) |
||||
|
|
Q |
|
Q |
2 |
y |
|
2 |
|
y |
|
2 |
y |
|
|
|
Отсюда очевидно, что работа силы Qy+ (x) |
при неподвижном левом сечении за- |
|||||||||||||||
писывается точно так же, как работа момента силы Qy (x) при неподвижном |
||||||||||||||||
правом торце, а значит переменность перерезывающей силы также можно не |
||||||||||||||||
учитывать при записи выражения работы и энергии. |
|
|
||||||||||||||
|
|
Момент |
на правом |
торце |
M z+ (x) |
совершает работу на угле |
поворота |
|||||||||
dθ правого сечения. По аналогии с предыдущей формулой запишем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 10 - |
|
|
|
|
|
dA |
= dP |
M |
= |
1 M + (x)dq = 1 M |
z |
(x)dq + 1 dM |
z |
(x)dq = 1 M |
z |
(x)dq . (16.34) |
||
M |
|
|
2 |
z |
2 |
2 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Каждый из силовых факторов совершает работу только на соответствую- щем ему перемещении и взаимная работа, т.е. работа на перемещении, соответ- ствующем другому силовому фактору, при этом не совершается. Поэтому
dA = dA |
+ dA = dP = dP |
|
+ dP |
|
= |
1 Q |
|
(x)ds + |
1 M |
|
(x)dq . |
(16.35) |
|||||||||
Q |
M |
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
M |
|
2 |
|
|
y |
|
2 |
z |
|
|
Отсюда с помощью формул (16.12) и (16.27), в которых l = dx , получаем |
|
||||||||||||||||||||
dP = dPQ |
+ dPM |
= |
1 Qy2 (x) |
dx + |
1 M z2 (x) |
dx . |
|
|
|
(16.36) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
2 GF |
2 |
|
EIz |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Просуммировав (проинтегрировав) потенциальную энергию по всей длине стержня, испытывающего поперечный изгиб, найдём выражение потенциальной энергии деформации всего стержня. При этом учитываем, что на стержне может быть n участков с номерами j, поэтому на каждом участке получится отдельное слагаемое с номером j. Тогда
j=n |
|
j=n |
é |
1 Qy2 (x) |
|
1 M z2 (x)ù |
|
|||||||
P = å ò |
[dP]j = å |
òê |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
ú dx , |
(16.37) |
||
2 GF |
2 EIz |
|||||||||||||
j=1 l |
j |
j=1 l ê |
|
ú |
|
|||||||||
|
|
j ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
û j |
|
где индекс j около скобки означает, что этот индекс должен быть около каждой величины в скобках.
Потенциальная энергия упругих деформаций стержня при произвольном нагружении.
В стержнях при произвольной нагрузке возникает шесть внутренних си- ловых факторов: N(x), Qy (x), Qz (x), M x (x), M y (x), M z (x). Как и при поперечном
изгибе, каждый из этих силовых факторов при приложении внешней нагрузки совершает работу только на соответствующем ему перемещении. Поэтому по-
тенциальная энергия элемента стрежня бесконечно малой длины записывается как сумма потенциальных энергий деформации элемента при отдельных видах деформаций:
|
1 N 2 (x) |
|
1 Qy2 (x) |
|
|
|
|
1 Q2 |
(x) |
|
|
||||||||||||||||||||
dA = dP = |
|
|
|
|
|
|
dx + |
|
|
|
|
|
|
|
dx + |
|
|
|
|
|
|
z |
|
dx + |
|
||||||
2 |
|
|
|
EF |
2 |
|
|
|
GF |
|
2 |
|
|
|
GF |
|
|||||||||||||||
+ |
|
1 M x2 (x) |
dx + |
1 M y2 (x) |
dx |
+ |
|
1 M z2 (x) |
dx . |
(16.38) |
|||||||||||||||||||||
|
2 |
|
GI p |
|
2 |
|
EI y |
|
|
|
2 |
|
|
EIz |
|
После интегрирования по длине стержня получаем
j =n
P = å
j =1
é N |
2 (x) |
|
Qy2 (x) |
|
Q2 |
(x) |
|
M 2 |
(x) |
|
||||||
òê |
|
|
|
+ |
|
|
+ |
z |
|
|
+ |
x |
|
|
+ |
|
2EF |
2GF |
2GF |
2GI p |
|||||||||||||
ê |
|
|
|
|
||||||||||||
l j ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M y2 (x) + 2EI y
M z2 (x)ù |
||
|
ú dx . (16.39) |
|
2EIz |
||
ú |
||
|
û j |