книги / Строительные конструкции

ТАБЛИЦА XII.2. КОЛЬЦЕВЫЕ УСИЛИЯ В СТЕНЕ РЕЗЕРВУАРА

каждой зоны расчетное усилие равным значению в его

s = 0,76у Г7б~=0,76 1/9-0,14 = 0,86 м.

Силу трения в основании стенки QTp определяем для

ветствующей максимальному значению коэффициента т]2. а именно: ti”314' = 0,322 (согласно данным табл. XI.2)

при ср = 0,8; следовательно, *0= Ф $ = 0,8 - 0,86=0,69 м, откуда

Ммакс = <^рКС5Т>“аКС=2-28,0-86,0-322==0-63 тс,м/м (б.ЗкН-м/м),

Расчет по первой группе предельных состояний

Сечение кольцевой арматуры определяем согласно условию (V.26) по формуле

312

6287

Рис. XI1.14. Конструкция стены цилиндрического резервуара

показано на рис. XII. 14, а.

Вертикальной арматуры по расчету, согласно эпюре изгибающих моментов (рис. XII. 13, в), требуется незна-

313

Рис. XI1.15. Конструкция стеновой панели цилиндрического ре-< зервуара

чительное количество, поэтому его надлежит назначить по конструктивным условиям или по расчету на нагруз­ ки, возможно при монтаже. Конструкция сборной стено­ вой панели дана на рис. X II.15.

Расчет по второй группе предельных состояний

Конструкция относится к 1-й категории требований по трещиностойкости (см. с. 35). В данном случае обра­ зование трещин не допускается при усилиях, вычислен-

314

ТАБЛИЦА XII.S. СЕЧЕНИЕ КОЛЬЦЕВОЙ АРМАТУРЫ В СТЕНЕ РЕЗЕРВУАРА

П рим ечание. /?,.„=6000 кгс/см2 (600МПа).

ных от расчетных нагрузок, т. е. с тем же коэффициен­ том перегрузки п > 1, который принят при расчете проч­ ности (см. § III.1). Выполняем расчет для IV зоны стены (наиболее напряженной) по усилию Т (см. табл. XII.2).

Усилие предварительного обжатия. Предварительное максимальное растягивающее напряжение в арматуре определяем по условию (III.8) с учетом допустимых отклонений, оцениваемых формулой (ШЛО), при длине натягиваемого стержня, равной расстоянию между сты­ ками стержней /= 2 л г /3 = 2 - 3 ,14-9/3=18,8 м!

3600 р = 300 + —— —« 490 кгс/см2 (49 МПа);

18,8 а0=/?аП—.р = 6000 — 490 = 5510 кгс/см2 (551 МПа).

Первые потери: от деформации анкеров, согласно формуле (III.18),

Потери от трения стержневой арматуры о стену ре­ зервуара при электротермическом способе натяжения отсутствуют. Таким образом,

оп1 = =212 кгс/см? (21,2 МПа)’

Вторые потери: от релаксации напряжений стержне­ вой арматуры (при электротермическом способе натя­ жения)

ai = 0,03а0 = 0,03-5510 = 165 кгс/см? (16,5 МПа);

315

o f' = 2000абн/Яо = 2000-33,7/200 = 337 кгс/см? (33,7 МПа),

где

_ (0р — 0щ) FB _

(5510 —212) *9,41 = 33,7 кгс/см? (3,37 МПа),

14-100 + 8,33-9,41

что меньше 0,6/?о=0,6-200=120 кгс/см2 (12 МПа)

Таким образом, вторые потери равны:

°п2 = ai + <4б) + а9б) = 165+ 300 + 337 = 802 кгс/см? (80,2 МПа).

Полные потери ап = ащ + аП2 = 212 + 802 = 1014 кгс/см? (101,4 МПа),

N0 = mT (а0 — (Тд) FH= 0,9 (5510 — 1014) 9,41 = 38 100 кгс (381 кН),

где, согласно формуле (III.25), относительная неточность натяже­ ния электротермическим способом равна:

довательно, в стене трещин не образуется и требования по трещиностойкости удовлетворяются.

В остальных зонах условие T<.No также соблюдает­ ся (вычисления опущены).

316

ГЛАВА X1IL СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

§ XIII.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Для снабжения теплом населенных пунктов и про­ мышленных предприятий прокладывают сети магист­ ральных и разводящих теплопроводов: стальных труб, снабженных тепловой изоляцией, по которым транспор­ тируется перегретая вода или пар. Чтобы в теплопро­ водах не возникали напряжения от температурных де­ формаций (при нагревании и охлаждении), они должны иметь возможность свободно перемещаться.

Тепловые сети, как правило, прокладывают в земле (подземная прокладка). В целях обеспечения сохранно­ сти тепловой изоляции и свободы температурных пере­ мещений теплопроводы располагают в специальных ка­ налах 'йли коллекторах, а при непосредственной уклад­ ке в грунт (бесканальная прокладка) снабжают защитными оболочками.

При прокладке теплопроводов в общих коллекторах совместно с другими подземными коммуникациями (электрическими и телефонными кабелями, водопрово­ дом, канализацией) значительно сокращаются затраты на строительство и эксплуатацию инженерных сетей го­

подвижные и неподвижные опоры теплопроводов, а так­ же ниши для гибких П-образных компенсаторов, кото­

удалять из каналов и коллекторов случайную воду, для чего через 100— 150 м устраивают специальные приям­ ки, из которых вода сбрасывается в лийневую канализа­ цию или в водоемы. Если подземная теплотрасса прохо­

317

дит в зоне грунтовых вод, то вдоль нее, как правило, предусматривают дренаж из труб, который понижает уровень грунтовых вод. В этом случае продольный уклон принимают равным 0,003, а днищу канала придают по­ перечный уклон 0,01 в сторону дренажной трубы.

Внешние поверхности стен и перекрытия каналов, расположенных в сухих грунтах, а также каналов, снаб­ женных дренажем, для гидроизоляции покрывают дву­ мя слоями горячего битума.

представляется возможным, то вокруг канала устраива­ ют оклеечную гидроизоляцию.

При подходе к зданиям каналы теплотрасс должны иметь уклон от здания с тем, чтобы исключить возмож­ ность попадания воды в подвалы и увлажнения грунта под фундаментами зданий.

налы для осмотра и ремонта теплопроводов возможен только сверху, после снятия грунта и плит перекрытия. В полупроходные каналы можно попадать из камер, которые имеют в перекрытии специальные люки, выхо­ дящие на поверхность земли. Проходные каналы или тоннели, которые в случае совмещенной прокладки ком­ муникаций называют коллекторами, имеют высоту от 2100 до 3000 м и допускают передвижение людей для монтажа, осмотра и ремонта всех расположенных там коммуникаций.

Каналы и коллекторы должны быть заглублены от уровня земли не менее чем на 0,7 м, а при наличии до­ рожного покрытия не менее чем на 0,5 м. В практике строительства иногда прибегают к полуподземной про­ кладке тепловых сетей, когда каналы выступают над поверхностью земли на 200—400 мм. Теплоизоляцией канала служат шлаковая засыпка стенок и утепление плиты перекрытия.

Выбирая трассу для тепловых сетей, следует стре­ миться, чтобы ее протяженность, а также число пересе­ чений с водными преградами, железными и автомобиль­ ными дорогами были минимальными, так как устройст­ во переходов значительно удорожает ее строительство.

В конструкциях каналов и коллекторов устраивают

318

деформационные швы, благодаря которым обеспечива­ ется независимая осадка отдельных участков теплотрас­ сы и уменьшаются температурные деформации конст­ рукций. Деформационные швы располагают в местах примыкания каналов к камерам и компенсаторным нишам, а также в тех местах, где резко меняется харак­ тер грунтов основания, но не реже чем через 50 м-при подземной прокладке и через 30 м при полуподземной.

Строительные конструкции тепловых сетей при под­ земной и полуподземной прокладке выполняют из кир­ пича, бетона и железобетона, а при надземной проклад­ ке кирпич и бетон применяют для строительства низких столбчатых опор, железобетон и металл — для мачт и эстакад.

§XI11.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КАНАЛОВ

ИКОЛЛЕКТОРОВ

канал сборными железобетонными плитами. Стенки канала могут быть выполнены также из красного (хо­ рошо обожженного) кирпича. Размеры поперечного се­ чения таких каналов (в зависимости от диаметра теп­ лопроводов) изменяются в широком диапазоне: высота от 460 до 1060 мм, ширина от 500 до 1800 мм.

Толщина стенрвых бетонных блоков зависит от высо­ ты канала и составляет 120—200 мм, толщина кирпич­ ных стенок 120 и 250 мм. Стенки воспринимают боковое давление грунта только при наличии опоры поверху, поэтому засыпать канал можно только после укладки плит перекрытия. При вскрытии канала (для осмотра и ремонта теплопроводов) между стенками (поверху) необходимо устанавливать распорки.

Железобетонные плиты для перекрытия каналов из­ готовляют плоскими толщиной 60— 160 мм в зависимо­ сти от их пролета (ширины канала).

На рис. XIII.2 показан канал с попутным дренажем для понижения уровня грунтовых вод. Асбестоцемент-

319

Рис. ХШ.1. Конструкция непроходных каналов со стенами

нуюили керамическую дренажную трубу с водоприем­ ными отверстиями диаметром 150—200 мм размещают на 400 мм ниже дна канала с удалением от стенки на 700 мм в слое гравийно-песчаного фильтра.

320