книги из ГПНТБ / Рудничная вентиляция учебное пособие для студентов горных вузов и факультетов канд. техн. наук М. Н. Бодягин.1960 - 23 Мб
.pdfвыработок или введения дополнительного источника тяги, и регу
лирование отрицательное, обеспечиваемое за счет искусственного
увеличения сопротивления выработок.
При положительном регулировании общее сопротивление параллельного участка уменьшается, а следовательно, умень
шается и общее сопротивление вентиляционной системы шахты, чем облегчается работа вентиляторной установки. При отрица тельном регулировании, наоборот, сопротивление участка, а сле
довательно, и шахты возрастает. Величина изменения сопроти вления системы при этом зависит от того, какую часть общего
сопротивления шахты составляет сопротивление рассматривае мого параллельного разветвления.
Допустим, дано параллельное разветвление 2—5 (рис. 146,а), включающее очистные забои А и В.
Обозначим величины, относящиеся к ветви 2—А—5 — индек сом /, относящиеся к ветви 2—В—5 — индексом II, а суммар ные значения обеих ветвей — индексом 0.
При естественном распределении воздуха в соединении будем иметь
— /гп — Ао;
Примем теперь, что по условиям газообильности требуемые
количества воздуха для лав А и В составят соответственно
Qi ?> Qi и qn <С Qn.
Если пересчитать депрессии струй при этом требуемом рас пределении воздуха, то получим
причем А/ будет больше h'n.
Требуемое распределение воздуха можно получить следую щими способами:
1. Можно осуществить регулирование путем снижения депрес сий отдельных струй до минимальной из депрессий, подсчитан ных из условия требуемого распределения воздуха, за счет уменьшения сопротивлений этих струй (положительное регули рование) .
17: |
259 |
В рассматриваемом примере это можно сделать за счет уменьшения сопротивления ветви 2—А—5 с R, до /?/. Считая, что при этом депрессии /г' и h'tI уравниваются, будем иметь
4xR( = QnRw
откуда
Необходимое снижение сопротивления ветви 2—А—5 будет равно разности
Каждая ветвь параллельного соединения может быть пред ставлена либо одиночной выработкой, либо суммой соединен ных между собой выработок.
Снижение сопротивления одиночной выработки может быть получено за счет уменьшения длины выработки и коэффициента
аэродинамического сопротивления а или увеличением площади поперечного сечения выработки, что очевидно из выражения
о aPL _ 4,16aL
Г\ —7=^.— --------------- ,
принимая Р = 4,16т/<$.
Кроме того, в выработках часто имеются различного рода дополнительные сопротивления (старый лес, кучи породы, ста рые дверные проемы и т. п.), устранение которых такжесни жает общее сопротивление выработки.
Иногда вместо реконструкции данной выработки оказы вается целесообразным ввести новую выработку, параллельную
данной, и получить снижение сопротивления ветви за счет созда ния нового параллельного соединения.
В тех случаях, когда рассматриваемая параллельная ветвь
представлена суммой выработок, снижение сопротивления ее про изводится по тем же принципам.
Выбор способа уменьшения сопротивления определяется тех ническими возможностями и экономической целесообразностью реконструкции. Масштабы и места работ по реконструкции опре деляются, кроме отмеченных факторов, также необходимыми размерами уменьшения сопротивления данной ветви.
2. Распределение воздуха в параллельных ветвях можно ре гулировать путем создания дополнительной депрессии в струе,
требующей усиления, за счет вентилятора, установленного для
работы без перемычки или через перемычку (положительное ре гулирование). Величина дополнительно создаваемой депрессии равна разности депрессий струй при требуемом распределении воздуха между ветвями соединения.
260
В рассматриваемом примере вентилятор должен быть поста
влен в ветви 2—А—5 (рис. |
147, а) и подобран таким образом, |
чтобы при нужном дебите |
он создавал бы депрессию, равную |
разности /г/ — А'р при работе его через перемычку.
В этом случае в ветвях 2—А—5 и 2—В—5 сохраняется нера венство депрессий, но оно обеспечивается за счет дополнитель ной затраты энергии.
Рис. 147. Регулирование распределения воздуха вспомогательным вентилятором
В открытых параллельных соединениях (рис. 147, б) при нагнетающем главном вентиляторе и выходе исходящих струй по участковым шурфам иногда также возникает надобность в уси
лении отдельных струй. Это достигается установкой на этих
струях вспомогательных вентиляторов на поверхности |
(вентиля |
||
тор/)). |
различия в |
схемах, показанных на |
|
Принципиального |
|||
рис. 147, а и рис. 147, б, нет. |
вспомогательного |
вентиля |
|
Следует учитывать, |
что за счет |
тора нельзя обеспечить любой заданный режим, а только опре
деленные режимы, являющиеся сопряженными для главного и
вспомогательного вентиляторов. Это может быть пояснено с по мощью схемы рис. 147, б. Создаваемая главным вентилятором
N депрессия делится на две части: часть ее теряется на общем участке 1—2 и часть теряется в параллельном разветвлении 2—3—4. При этом депрессии ветвей 2—3 и 2—4 равны между собой. Очевидно, что в пункте 2 должен быть обязательно на
пор, иначе |
движения воздуха от пункта 2 к пункту 4 не |
|
будет. |
|
|
Следовательно, депрессия вспомогательного вентилятора мо |
||
жет быть только добавкой к напору, создаваемому в |
ветви 2—3 |
|
главным вентилятором. |
|
|
Каждому дебиту главного вентилятора при данной его харак |
||
теристике |
соответствует определенная депрессия |
и соответ |
ственно определенное распределение этой депрессии на части, теряемые на общем участке сети и в параллельном развет
влении.
Последняя вполне определяет дебит ветви без вентилятора (в данном случае дебит ветви 2—4), а следовательно, и дебит ветви с вентилятором.
261
Таким образом, возможные изменения общего дебита и рас пределения депрессии главного вентилятора определяют и воз можные дебиты вспомогательного вентилятора, как разности между общим дебитом и дебитом ветви без вентилятора. Эти положения распространимы и на более сложные случаи провет ривания. Полное графическое решение задачи на совместную работу главного и вспомогательного вентиляторов приведено далее в описании графических методов вентиляционных расче тов.
Подземная установка вспомогательных вентиляторов допу
скается только как исключение. Это обусловлено теми недостат-
v, *2
Рис. 148. Схема установки в выра ботке вентилятора без перемычки
ками, которые имеют место
при такой установке вспо могательных вентиляторов.
Так, вследствие недостаточ но правильного выбора ме ста расположения установки и недостаточно хорошего
выполнения ее возможна рециркуляция воздуха, при
которой имеет место движение некоторого количества воздуха
накоротко со стороны нагнетания вентилятора к его |
всасу |
через неплотности в перемычках и трещины в угле и |
породе. |
Следствием этого может быть постепенное загазирование уча стка. При разработке склонных к самовозгоранию углей рецир куляция может привести к появлению очага пожара. При остановке вентилятора или разрушении перемычки и вентиля
тора в результате аварии тотчас возникает нарушение нормаль ного проветривания, восстановление которого может оказаться затруднительным. Само по себе наличие установки вспомогатель ного вентилятора в выработке вызывает неудобство в ее исполь зовании.
В некоторых случаях прибегают к установке в выработке вен тилятора без перемычки с коротким трубопроводом (рис. 148). Смысл такой установки в том, что часть движущегося в выра ботке воздуха, проходя через вентилятор, приобретает некото
рый запас энергии в виде скоростного напора, что увеличивает,
правда незначительно, напор всей струи.
Приближенная величина депрессии, создаваемой в этом слу чае вентилятором, теоретически должна составлять
|
|
Л ___I С2! |
_ (^1 |
~ ^э)2'( |
I |
Свент |
(167) |
|
|
Г 2g |
’ |
2g |
I |
QBblp |
|
|
wi2Y |
|
|||||
где |
|
|
|
|
воздуха, |
выходящего |
|
-~2~---- скоростное давление струи |
|||||||
(Vi |
- а2Ру |
из вентилятора; |
|
|
|
|
|
— потери напора при |
выходе |
струи из |
трубы в вы |
||||
|
2g |
|
|
|
|
|
|
работку;
262
Qbsht — количество |
воздуха, |
проходящего через |
венти |
лятор; |
воздуха, |
проходящего по |
выра |
QBbip— количество |
|||
ботке. |
|
|
|
3. Регулирование распределения воздуха в параллельном
соединении можно выполнить путем доведения депрессии парал лельных струй до максимальной из подсчитанных при требуемом распределении воздуха за счет введения дополнительных сопро тивлений в этих струях (отрицательное регулирование). Обычно
это достигается установкой вентиляционных перемычек с ре гулировочными окнами.
В рассматриваемом примере (рис. 146), поскольку< А/,
перемычка с окном должна быть поставлена в ветви 2—В—5.
При этом окно должно поглощать депрессию /?ок, определяемую из условия
""I- ^ок-- ^1
ИЛИ
Определение геометрических размеров окна производят по следующим формулам:
при S0K:SB<С 0,5
Зок =----------; |
|
|
(168) |
||
|
0.65Q + 2,63SB/Лок |
|
|
||
при S0K: SB >0,5 |
|
|
|
|
|
S0K =-------- QSb |
. |
(169) |
|||
|
Q 4- 2,38SB/Лок |
|
|
||
Здесь S0K— площадь окна, м2; |
выработки |
в месте установки |
|||
SB— площадь сечения |
|||||
окна, *;1м |
теряемая в |
окне, мм вод. |
ст.-, |
||
h0K— депрессия, |
|||||
Q — количество |
воздуха, |
проходящего |
через окно, |
||
м9 сек. |
|
|
|
|
|
При выводе формулы (168) |
потеря депрессии в |
окне h0K рас |
сматривается как потеря кинетической энергии при ударе. Масса воздуха, движущаяся в сечении II—II (рис. 149) со скоростью о2, ударяется о массу воздуха, движущегося в сечении III—III
со скоростью Vi. Депрессия Лок, теряемая при этом |
(поскольку |
приращения скорости в сечении III—III по сравнению с сече |
|
нием I—I нет), определяется по известной из гидравлики фор |
|
муле Борда |
|
Лок = (т2 — Dj)3 ~, мм вод. ст. |
(170) |
263
При этом
Q |
и |
Q |
, |
^2 —=- |
*$в |
||
где <р — коэффициент расхода. |
|
|
|
Принимая |
|
|
|
<р = 0,65; §' = 9,81 м/сек2 и 7 = 1,2 кг/м2,
и выполняя некоторые преобразования из формулы (170), полу чаем в конечном виде формулу (168).
Формула (169) получается аналогично, с той лишь разни цей, что коэффициент расхода
<р при этом на основании экс периментов принимается рав ным единице.
Если перекрытие выработ
ки перемычкой с окном неже
лательно, можно заменить его
Рис. 149. Схема к расчету размеров вентиляционного окна
несколькими перемычками с от крытыми дверными проема ми.
Из формулы (168) следует,
что
, |
0,177 |
' |
5= Л2 |
, |
’ мм водст- |
(171) |
/гок = |
‘Эв |
\ |
Э* ОК—1 / |
Я |
Следовательно, задавшись определенными размерами двер
ного проема как окна, можно подсчитать поглощаемую им де
прессию и количество таких проемов, заменяющих в сумме не обходимую депрессию окна, имея при этом в виду, что указанные проемы будут расположены на достаточном удалении друг от
друга с тем, чтобы каждый из них можно было считать само стоятельным местным сопротивлением.
Отрицательное регулирование может быть обеспечено также за счет установки вентилятора без перемычки, работающего на встречу потоку воздуха в выработке, или при помощи воздушной
завесы.
Воздушная завеса — плоская струя, выпускаемая из приспо собления в виде вертикальной щели под некоторым углом на встречу потоку воздуха. Для создания завесы используется вспо могательный вентилятор, ширина выпускной щели раздающего приспособления принимается 50—100 мм. Завесы могут созда ваться с одной или обеих сторон выработки.
Количество воздуха, подаваемое через щель, подсчиты вается по формуле
а—............___________
°1/ Во
V +с)
264
где q0— количество воздуха, |
подаваемое в |
щель;:; |
|||
Qo— общее количество |
воздуха, |
поступающее в ^данное |
|||
параллельное соединение; |
|
|
|
||
В(1— ширина выработки; |
|
|
|
|
|
Ьо — ширина щели завесы; |
|
|
|
||
й, Ь, с — постоянные |
коэффициенты, значение которых прини |
||||
мается в зависимости от |
угла а, |
под которым струя |
|||
выпускается в выработку. |
|
|
|
||
а0 |
а |
|
ь |
|
С |
0 |
0,379 |
1,83 |
|
1,25 |
|
3 |
0,571 |
2,00 |
2,33 |
||
45 |
0,276 |
2,97 |
|
2,41 |
|
60 |
0,385 |
2,37 |
|
2,33 |
|
<71 |
и |
<?2 — количества воздуха, протекающего соответственно |
|||||
|
|
|
|
по |
перекрываемой и |
параллельной выработкам |
||
|
fl, |
- |
fl, |
при естественном |
распределении; |
|
||
т] — |
|
, ) |
|
о |
|
|||
|
|
|
-----коэффициент полезного действия струи; |
|
||||
|
91 |
и 9i/ — количества воздуха, |
протекающего по |
перекры |
||||
|
|
|
|
ваемой выработке |
соответственно до |
и после |
воздушной завесы.
Регулирование распределения воздуха в сложных системах
основывается на том положении, что в каждом замкнутом
контуре сложного разветвления депрессии параллельных по токов равны.
Так, для схемы, представленной на рис. 145, после проведе
ния регулирования воздуха в параллельных ветвях участков
А—В, |
С—D и Е—F |
и замены их одиночными выработками |
(рис. |
150) необходимо |
провести регулирование распределения |
воздуха в диагональной системе 2—7. Определение естествен ного распределения воздуха здесь сложнее, чем при простом параллельном соединении, но оно и не является обязатель ным.
265
В данном случае известно (может быть подсчитано) сопро тивление участков 2—3, 3—7, 2—6, 6—3, 6—7, заданы направ ления движения струй и в том числе в диагонали и, наконец, заданы по условиям производства количества воздуха в ветвях
2—6, 6—3 и 7—3. Из схемы видно, что при этом определение ко личеств воздуха в ветвях 2—3 и 6—7 не представляет затрудне ний. Таким образом, задача сводится к подсчету и сравнению депрессий по направлениям 2—6 и 2—3—6, 3—6—7 и 3—7;
.2—3—7 и 2—6—7. Если при заданном распределении воздуха депрессии струй в замкнутых контурах оказались равными, т. е.
А2_6 = Л2_34-Л3_6 и й3_6+/!б-7 = ^з-7, то распределение воздуха соответствует естественному и производить регулирование не
нужно. Если при заданном распределении воздуха депрессии параллельных струй оказались неравными, необходимо регули рование.
В качестве примера предположим, что депрессия
А2_3 = 20 мм вод. |
ст., |
Л3_6 |
= 2О мм вод. |
ст., |
/z2__G = 20 мм вод. |
ст., |
А|;_7 |
= 20 мм вод. |
ст. и |
й3_7 —50 мм вод. |
ст. (см. рис. 150). |
|
Тогда
As_6 -J- Л6_7 = 20 -4- 20 = 40 мм вод. ст.,
а
А2_3 + А3_7 = 20 + 50 = 70 мм вод. ст.
Следовательно, при отрицательном регулировании депрессия направления 2—6—7 должна быть увеличена за счет постановки окон с 40 мм вод. ст. до 70 мм вод. ст., т. е. на 30 мм вод. ст.
Для выяснения вопроса о месте установки окна определим депрессии в контуре 2—3—6:
з + А316 = 20-4-20 = 40 мм вод. ст.,
Л2>6 = 20 мм вод. ст.
Следовательно, в ветви 2—6 должно быть поставлено окно на депрессию 20 мм вод. ст., а в ветви 6—7— на 10 мм вод. ст.,
Подобный принцип расчета применяется и для более слож ных сетей.
В тех случаях, когда необходимо определить естественное
распределение воздуха в сложной сети, приходится прибегать к методам приближенных расчетов, изложенным в последующей главе (см. ниже гл. IX).
§42. УСТОЙЧИВОСТЬ ПРОВЕТРИВАНИЯ
Впрактике проветривания шахт приходится иметь дело с дву мя видами неустойчивости проветривания. Первый вид — это из менение во времени количества воздуха, проходящего по отдель
266
ным струям, без изменения направления этих струй, второй вид— самопроизвольное «опрокидывание» отдельных вентиляционных струй.
В основе этих явлений лежат одни и те же причины: измене ние депрессий, вызванное изменением режима работы, появле
нием или исключением отдельных источников тяги и изменением сопротивления отдельных участков сети. Однако изменения
в проветривании, которые вызываются этими причинами, могут
быть различными.
Так, если взять простое диагональное соединение (см. ниже рис. 177) с сопротивлениями ветвей Ri, Т?2, Rs, Ri и R$, то движе ние воздуха от точки С к точке D будет происходить при уело-
вии, что . Сколько бы мы ни увеличивали сопротив
ления Ri и R3 или сколько бы мы ни уменьшали сопротивления
Rs и Ra, направления струй в соединении не изменятся и будет иметь место лишь изменение количества воздуха, протекающего в отдельных струях. Иначе будет обстоять дело, если увеличи
вать значения R4 и |
или уменьшать значения Ri и R3. Так, при |
|
непрерывном повышении R4 мы придем вначале к условию, что |
||
тг- == “о~ , а затем к условию |
и струя в ветви CD из- |
|
-К5 |
|
|
менит свое направление на обратное, воздух будет двигаться от
точки D к точке С.
Таким образом, в первом случае следовало иметь в виду устойчивость проветривания данного соединения только в смысле постоянства количества воздуха в струях. Во втором случае при ходится дополнительно учитывать возможность качественного
изменения самой схемы.
Очевидно, что для второго случая основным является выясне ние условий, при которых произойдет опрокидывание струй.
1. Неустойчивость (количественная) дебита и депрессии вентиляционных струй
Практические измерения показывают, что в действующей шахте количество воздуха, а следовательно, и депрессии в от дельных выработках не остаются постоянными и меняются во времени в более или менее значительных пределах.
На рис. 151 приведен график «пульсации» воздушной струи
одной из выработок шахты № 162 (Донбасса). Основными при чинами пульсаций являются: непостоянство дебита вентилятора, изменение сопротивлений выработок, обусловленное работой подъема и откатки, изменения в сети, вызываемые открыванием и закрыванием вентиляционных дверей, и другими «мгновен ными» изменениями сопротивлений отдельных вентиляционных выработок. Так, доказано (А. М. Карпов), что работа подъема повышает аэродинамическое сопротивление ствола. При этом в какой-то мере это влияние распространяется и на паузы между
267
время
Рис. 151. График изменения скорости движения воздуха в наклонном стволе шахты № 162 (Донбасс)