![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Гофман М.Л. Аэродинамика гиперзвуковых скоростей и супераэродинамика
.pdf![](/html/65386/283/html_MvRwnV7CUE.abPF/htmlconvd-HewIlC121x1.jpg)
Вследствие сильного аэродинамического нагрева, возникающего при гиперзвуковых скоростях, повысился интерес к проблемам теп лопередачи и теплозащиты.
Вслед за первоначальными конструкциями с поглощением всего тепла, что требовало компромисса между суммарным количеством тепла и максимальным значением теплового потока, последовало изучение конструкций с оплавлением и испарением материала по верхности, что позволяет совершать полет по более лучшим траекто риям. В связи с этим аэродинамика столкнулась с проблемой иссле дования течений диссоциированных и ионизированных газовых сме сей и позднее с оплавлением, испарением или абляцией 1 материала поверхности, которые сопровождаются химическими реакциями в пограничном слое [140]. Заметим, что химические реакции явились объектом изучения «аэротермохимии». /
Проблемы, связанные с аэродинамическим нагревом, решаются различными способами.
Так, для баллистического снаряда можно применить поглощение тепла материалом конструкции или специальным охладителем; мож но внешнюю часть носка снаряда изготовить из материала, обладаю щего плохой теплопроводностью, так что будет происходить оплав ление и сублимация только внешней поверхности, в то время как внутренняя поверхность не нагревается.
В работе [141] на основе анализа процессов теплопередачи пока зано, как с помощью применения сублимирующих покрытий на лета тельных аппаратах, входящих в плотные слои атмосферы с большой скоростью, можно обеспечить теплозащиту.
Однако продолжительность действия охлаждения в случае при менения этих методов кратковременна.
Теплоизоляция и охлаждение за счет оплавления или испарения материала поверхности не могут применяться для гиперзвукового планера, так как он находится под действием больших температур в течение длительного времени.
Использование метода выпотевания и пленочного метода охлаж дения, основанных на подаче жидкого охладителя на внешнюю по верхность обшивки аппарата, затруднено, так как в этом случае на большой части поверхности планирующего аппарата необходимо поддерживать ламинарный характер течения в погранично,м слое.
При простом добавлении массы, достаточной для того, чтобы по глощалось все поступающее тепло, диаметр передней кромки должен быть большим, что означает увеличение сопротивления и веса.
Для планирующих летательных аппаратов охлаждение может быть проведено путем подачи охладителя через пористую стенку ап парата или за счет создания на поверхности теплозащитной пленки из охладителя (охлаждение за счет излучения). Последний тип ох
1 Абляция (ablation) — процесс поглощения тепловой энергии путем уноса материала с поверхности тела. Термин «абляция» часто заменяется термином «сублимация», хотя абляция может происходить не только за счет сублимации, а также за счет оплавления и последующего уноса материала.
122
лаждения является для планера наиболее целесообразным; однако успех применения охлаждения за счет излучения зависит от того, насколько высокой может быть температура внешней поверхности летательного аппарата. 1 Следует отметить, что для рикошетирую щего аппарата этот метод менее эффективен, чем' для планирую щего.
Проблема теплозащиты при использовании охлаждения за счет радиационного отвода тепла с поверхности планирующего летатель ного аппарата рассматривается в работе [142].
Большой удельный вес в способах теплозащиты занимают аэро динамические методы уменьшения теплопередачи. К этим методам можно отнести использование собственно аэродинамической подъ емной силы, а также изменение формы летательного аппарата.
Использование аэродинамической подъемной силы во время входа летательного аппарата в атмосферу Земли с первой или даже со второй2 космической скоростью позволяет значительно увеличить диапазон допустимых углов входа при заданном максимальном зна чении перегрузки. При этом общее количество тепловой энергии, по ступающее на летательный аппарат, можно сохранить примерно в тех же пределах, как и в случае снижения баллистического сна ряда [143].
Как уже указывалось ранее (§ 2.2), в качестве другого средства уменьшения нагрева летательных аппаратов применяется притупле ние носовых частей и передних кромок летательных аппаратов.
При движении тупоносого тела с гиперзвуковой скоростью обра зуется отсоединенный скачок уплотнения, слой за скачком уплотне ния (обстоящий из_ нагретого, частично диссоциированного и ионизи рованного газа между скачком и поверхностью тела) и пограничный слой, в котором температура газа быстро понижается до значения температуры на поверхйости тела. Этот пограничный (вязкий) слой обеспечивает эффективную теплозащиту и значение конвективного удельного теплового потока, поступающего на поверхность летатель ного аппарата, составляет лишь незначительную часть от макси мального значения удельного потока, которое было бы в свободно молекулярном потоке.
Таким образом, притупление носовых частей и передних кромок фактически переносит основную часть выделяемого тепла в отсоеди ненный скачок уплотнения.
Тупоносая форма тела выгодна независимо от того, является ли поток в пограничном слое ламинарным или турбулентным.
Однако при больших числах Рейнольдса интенсивность теплопе редачи вблизи критической точки при турбулентном течении в по граничном слое больше, чем при ламинарном, поэтому желательно возможно дольше сохранить в пограничном слое ламинарное тече
1 Определение |
температуры поверхности с учетом излучения см. в |
работе; |
М. Л. Г о ф м а н , |
Температура пластинки в турбулентном гиперзвуковом потоке |
|
с учетом излучения, Труды Высшего авиационного училища ГВФ, № 17, |
1962. |
|
2 Вторая космическая скорость равна 11200 м/сек. |
|
123
ние. Даже незначительная шероховатость может вызвать переход ламинарного течения в турбулентное в условиях очень сильного ох лаждения. Средством уменьшения нагрева в турбулентном' слое мо жет быть массообмен.
Следует иметь в виду, что когда течение в пограничном слое на передней части тупоносого тела является полностью ламинарным, максимальная интенсивность нагрева имеет место в критической точке.
В случае ламинарного пограничного слоя тепловая энергия пере дается за счет обычной теплопроводности и путем массовой диффу зии атомов и молекул. В то же самое время в пограничном слое про исходят реакции рекомбинации и компоненты воздуха могут всту пать в химические реакции с испаряющимся материалом поверх ности.
При снижении космического летательного аппарата числа Рей нольдса на том участке траектории, где тепловые потоки достигают больших значений, обычно достаточно малы. Поэтому здесь можно считать, что пограничный слой является полностью ламинарным. Однако в случае снижения баллистических снарядов переход лами нарного течения в турбулентное представляет очень важное явление. Теплопередача в турбулентном пограничном слое при изменяющей ся температуре поверхности рассмотрена в [144].
Как мы видим, наличие отсоединенного скачка перед носовой частью осесимметричного или цилиндрического тела существенно понижает скорость вблизи поверхности тела, что приводит к умень шению и числа Re на границе пограничного слоя. Помимо стабили зации пограничного слоя вследствие благоприятного градиента дав ления в окрестности критической точки, притупление способствует и удлинению участка, занятого ламинарным слоем, протяженность которого обратно пропорциональна отношению чисел Рейнольдса притупленного и остроносого тел. При указанных предположениях притупление приводит к увеличению длины участка, занятого лами нарным слоем, в 2 раза при М = 3, в 10 раз при М= 8 и в 30 раз при М = 15.
Притупление приводит также к уменьшению напряжения трения и потока тепла по сравнению с теми же величинами для остроносо го тела при ламинарном слое. Благоприятное влияние притупления кромок на переход ламинарного слоя в турбулентный наблюдалось и, в экспериментах; .небольшое притупление кромки вызывало замет ное увеличение числа Re перехода.
На рис. 4.41 представлены некоторые вычисленные температуры' передней кромки в зависимости от ее радиуса. Определение действи тельного радиуса передней кромки зависит от условий полета и до пустимой температуры равновесного излучения.
Максимальная температура сильно зависит от формы носовой части, потому что от формы носовой части зависит расположение точки максимального удельного теплового потока на теле, и величи ны участка тела, прогреваемого за счет теплопроводности.
124
Действительно, при использовании более тупых, чем полуци линдр, носовых частей несущих поверхностей не только уменьшается суммарный тепловой поток, но и увеличивается длина прогреваемо го за счет теплопроводности уча стка. Так, например, в результа те использования носовой части, контур которой описывается сте пенной зависимостью с показате
лем степени, равным Vio, макси мальная температура снижается на 120 °С по сравнению с ее зна чением для полуцилиндра [142].
Для того чтобы планирующий летательный аппарат имел наи большую дальность, аэродинами ческое качество его должно быть максимальным. Это в свою оче редь означает, что передние кромки и носовая часть должны быть наибольшими, чтобы избе жать увеличения волнового* со противления.
Опасность сильного возрастания сопротивления в связи со скруг ленными кромками в значительной степени устраняется применени ем стреловидных передних кромок. Кроме того, в случае цилиндри
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ческих |
тел |
существенное |
||||
- if - ; — ft— |
|
|
|
|
|
|
|
снижение |
коэффициента |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
теплопередачи |
в критиче |
||||||||
%=0) Схр-0) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ской |
точке |
возможно за |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
счет скольжения. |
|
|
||||
0.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проблема |
теплопере |
|||||
0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дачи на скользящем круг |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лом |
цилиндре |
была |
рас |
||||
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
смотрена в [145]; |
получен |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ные |
результаты |
приведе |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ны на рис. 4.42. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На этом рисунке дана |
||||||
0 |
10 |
го 30 |
40 |
50 60 |
70 |
80 |
90 |
зависимость |
коэффици |
|||||||
|
|
Угол скольжения р ‘ |
|
|
|
ента |
теплопередачи и от |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
носительного |
|
коэффи |
||||
Рис. 4.42. Зависимость средней теплопередачи |
циента |
сопротивления |
||||||||||||||
и коэффициента сопротивления давления ци |
давления от угла сколь |
|||||||||||||||
|
линдра от угла скольжения |
|
|
жения. |
Из графика вид |
|||||||||||
жения р = |
|
|
|
|
|
|
|
|
но, что при угле сколь |
|||||||
65° коэффициент сопротивления составляет всего 1096 |
||||||||||||||||
от коэффициента |
сх |
при р = |
0, |
при |
этом |
среднее |
количество |
|||||||||
передаваемого |
тепла |
на |
единицу |
площади |
составляет |
всего |
||||||||||
30% |
от полученного |
для |
нулевого |
угла скольжения. |
|
|
|
125
![](/html/65386/283/html_MvRwnV7CUE.abPF/htmlconvd-HewIlC126x1.jpg)
да сдвигается ближе к передней кромке. Температура, при которой нагрев от трения уравновешивается тепловым излучением, значи тельно выше при турбулентном пограничном слое. Следовательно, для аппарата должен быть выбран оптимальный угол стреловид ности.
При |
решении |
многих |
|
|
|||||||
аэродинамических |
задач |
|
|
||||||||
затрачиваются |
огромные |
|
|
||||||||
усилия на то, чтобы избе |
|
|
|||||||||
жать |
срыва |
потока. |
Од |
|
|
||||||
нако |
при гиперзвуковых |
|
|
||||||||
скоростях |
имеется |
воз |
|
|
|||||||
можность |
использовать |
|
|
||||||||
срыв |
для |
уменьшения |
|
|
|||||||
теплопередачи. |
обеспечить |
|
|
||||||||
|
Так, |
если |
|
|
|||||||
такое обтекание, при ко |
|
|
|||||||||
тором |
оторвавшийся |
по |
|
|
|||||||
ток остается, ламинар |
|
|
|||||||||
ным, |
то |
передача |
тепла |
|
|
||||||
к твердой стенке в обла |
|
|
|||||||||
сти отрыва будет состав |
|
|
|||||||||
лять только часть от теп |
|
|
|||||||||
лопередачи, имеющей ме |
|
|
|||||||||
сто |
в |
случае |
отсутствия |
|
|
||||||
отрыва. |
|
|
|
средства |
|
|
|||||
|
В |
качестве |
|
|
|||||||
уменьшения |
теплопереда |
|
|
||||||||
чи |
исследовалось |
[147] |
|
|
|||||||
обтекание. тупоносого |
те* |
Рис. 4.44. |
Влияние стреловидности на коэф- |
||||||||
ла |
с |
иглой |
при |
М = |
14 |
||||||
фициент |
теплопередачи теплоизолированной |
||||||||||
(рис. |
4.46). |
|
|
показы |
|
поверхности |
|||||
|
Эксперимент |
|
|
вает, что оторвавшийся вследствие наличия иглы поток остается ламинарным и после отрыва. Этот оторвавшийся ламинарный по ток у передней части тела понижает равновесную температуру те ла до малой величины по сравнению с той температурой, которая имеет место при отсутствии отрыва. Если вдувать газ в простран ство между телом и оторвавшимся ламинарным слоем, теплопере
дача может быть уменьшена почти до нуля. |
тупо |
||
На рис. 4.47 дана |
оптическая фотография обтекания |
||
носого тела |
с иглами разной длины. Результаты экспериментов |
||
показывают, |
что при оптимальном значении длины иглы |
— 4 |
|
(L — длина |
иглы, с? —диаметр тела) сопротивление составляет |
||
‘/,0. а коэффициент |
теплопередачи 7з от значений соответст |
||
вующих параметров для тела без иглы. |
|
127
![](/html/65386/283/html_MvRwnV7CUE.abPF/htmlconvd-HewIlC128x1.jpg)
![](/html/65386/283/html_MvRwnV7CUE.abPF/htmlconvd-HewIlC129x1.jpg)
Турбулентный слой образуется между острием и фронтом носо вой части тела. На острие возникает возвратный поток, который за ставляет скачок уплотнения вы
пучиваться.
С другой стороны, набегаю щий поток вынуждает распро странившийся скачок переме щаться назад к телу. Турбулизированный воздух за скачком дви жется вокруг кромки тела, обра зуя вихри.
Для одновременного решения двух проблем — снижения тепло передачи и уменьшения лобового сопротивления — был предложен проект гиперзвукового самолета с отрывом, потока на большей ча сти его поверхности. Игла на но су и добавочные «ножи» в пло скости перед крылом и оперени ем создают отрыв потока, кото рый поддерживается газом, вду ваемым в поток из малых целей на поверхности самолета. Такая конструкция теоретически обес печивает нулевую теплопередачу и уменьшает сопротивление тре
ния до небольшой величины от нормального его значения. Рису нок такого гипотетического гиперзвукового самолета показан на рис. 4.51.
Рис. 4.49. Зависимость отношения коэффициента лобового сопротив ления от длины иглы для цилиндра с плоской и полусферической перед
|
ней |
частью: |
|
||
/ — по теории |
Ньютона для цилинд |
||||
ра с плоской |
|
передней |
частью, |
||
2 — эксперимент |
для |
цилиндра с |
|||
плоской |
передней частью, |
3 — по |
|||
теории |
Ньютона |
для |
тела с полу |
||
сферической |
передней |
частью, |
4 — эксперимент для цилиндра с по
лусферической передней частью