![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Тютюнников Ю.Б. Получение кокса из слабоспекающихся углей
.pdfХ а р а к т е р и с т и к а см о л ы ,
м
ь
( j
Сырье |
о |
|
X |
|
|
|
Н |
п |
|
о * |
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
Таблица |
26 |
|
||
п о луч ен н ой |
в л а б о р а т о р н ы х |
у с л о в и я х |
||||||
Веществаг растворим! толуолев , |
Выход фракций, |
% |
Содержав |
феноловв смоле, % |
<0 |
<ы |
|
|
С ( |
300—360° |
С |
Н |
я |
* |
|||
|
|
|
|
|
|
> |
' * |
|
|
о |
|
|
|
|
Я |
s |
|
|
|
|
|
|
|
о , ® |
|
|
|
8 |
|
|
|
|
2 |
ч |
и |
|
СО |
|
|
|
|
G |
дз О |
|
|
о |
|
|
|
|
5 |
я |
„ |
|
|
|
|
|
« |
ч |
я |
Шихта ХКХЗ . |
. . . 1,164 |
6,77 |
30,6 |
12,3 |
57,1 |
5,70 |
95,8 |
Газовый уголь ЦОФ |
|
|
|
|
|
|
|
№ 1/2 „Добропо- |
8,14 |
32,5 |
12,3 |
55,2 |
8,63 |
112,1 |
|
лье“ ................... |
1,177 |
||||||
Уголь шахт № |
1 и 2 |
|
|
|
|
|
|
„Великомостов- |
15,44 |
33,1 |
6,6 |
60,3 |
6,90 |
106,9 |
|
ских“ ................... |
1,170 |
золе из газовых углей значительно больше. Если исхо дить из приведенных выше цифр, то нетрудно подсчи тать, что общий выход бензольной фракции на 1 тсухого угля составляет:
Из донецкого газового |
угля |
' |
7,82 кг |
|
» львовско-волынского |
» |
|
7,37 |
» |
» производственной шихты |
|
4,17 |
» |
Таким образом, общий выход бензольной фракции из газового угля в 1,7—1,8 раза больше, чем из заводской шихты.
В коксовом газе из газовых углей содержится мень ше водорода, больше метана и окиси углерода, чем в га зе из обычных шихт.
Таким образом, выход и состав химических продук тов, получаемых при высокотемпературном коксовании малометаморфизированных углей, отличаются от пока зателей коксования заводских шихт увеличенным выхо дом коксового газа, смолы, сырого бензола и их важней ших компонентов — фенола и бензола.
61
Сырье
Шихта ХКХЗ . . .
Газовый уголь ЦОФ № 1-2 „Доброполье“ .
Уголь шахт № 1 и 2 „Великомостов -
ских“ ....................
|
|
|
|
|
Таблица |
27 |
|
|
Х а р ак т ер и ст и к а с ы р о го б е н зо л а |
||||
|
CU |
Содержание фракций в мытом |
||||
3; |
С |
|
|
бензоле, |
% |
|
« |
Головная (до , 79°С) |
|
|
|
|
|
Плотность, а/ |
Потери бензо/ мойке, % |
Бензольная (до 95,5°С) |
Толуольная (до 125°С) |
Ксилольная (до 144°С) |
Сольвенты и потери |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
0,843 |
14,0 |
7,6 |
60,5 |
17,2 |
8,1 |
6,7 |
0,843 |
14,9 |
9,1 |
69,1 |
12,2 |
4,5 |
5,1 |
0,842 |
15,1 |
6,7 |
66,8 |
16,7 |
4,8 |
4,0 |
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО КОКСА, ПОЛУЧЕННОГО ИЗ ГАЗОВЫХ УГЛЕЙ
Высокотемпературный кокс, полученный из газовых углей, может использоваться, главным образом, в каче стве энергетического топлива и как технологическое топ ливо для процессов, в которых не требуется высокая ме ханическая прочность кокса. Так, например, такой кокс был успешно применен на Запорожском ферросплавном заводе при выплавке 75%-ного ферросилиция. Примене ние кокса из газовых углей вместо коксового орешка дало следующие результаты:
1)производительность печи при выплавке ферроси лиция увеличилась на 3—4%;
2)удельный расход электроэнергии снизился на 3,7%;
3)расход кокса на выплавку ферросилиция умень шился на 3,3%.
62
Плавка на таком коксе показала полную возмож ность и целесообразность использования его в качестве восстановителя при выплавке ферросилиция.
Институтом теплоэнергетики АН УССР кокс из газо
вых углей был |
испытан |
как |
энергетическое |
топливо в |
|||||
промышленных |
котельных |
установках |
при |
сжигании |
|||||
в слоевых топках. |
Результаты |
испытаний |
этого |
кокса |
|||||
и других видов топлива приведены в табл. |
28. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 28 |
||
Результаты испытаний различных видов энергетического топлива |
|||||||||
|
|
в промышленных котельных установках |
|||||||
|
|
|
|
|
Энергетическое топливо |
||||
Показатели |
|
|
|
Антрацит |
Антрацит |
Кокс из |
|||
|
|
|
рядовой |
||||||
|
|
|
|
|
штыб |
сортиро |
газового |
||
|
|
|
|
|
ванный |
угля |
|||
|
|
|
|
|
(АРШ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К. п. д. котла, 9 6 ............................... |
60,4 |
|
74,4 |
|
78,7 |
||||
Расход условного топлива на 1 т |
151,5 |
|
123,0 |
|
116,0 |
||||
пара, кг |
|
................... |
|
|
|
||||
То же, процент к антрациту |
рядо- |
100,0 |
|
81,2 |
|
76,6 |
|||
вому штыбу . . . . |
................ |
|
|
Кокс из газовых углей по сравнению с доменным ха рактеризуется низкой температурой воспламенения и по вышенной горючестью (табл. 29). Это указывает на возможность сжигания его даже в простейших топках и делает его ценным бытовым топливом.
Испытания кокса из газовых углей в качестве быто вого топлива проводил НИИМесттоппром в бесканальной теплоемкой отопительной печи с колпаком насадоч ного типа. Для объективной сравнительной характери стики кокса как бытового топлива в этой же печи были испытаны антрацит и угли, из которых был получен кокс,
63
|
|
|
Т а бл и ц а 29 |
|
|
|
|
Х а р а к т е р и с т и к а то п л и в |
|
|
|
|
Температура |
Горючесть, |
Вид топлива |
|
воспламенения, |
||
|
сек |
|||
|
|
|
°С |
|
Кокс доменный . |
. . . • .................... |
. |
580—600 |
101 |
Древесный уголь |
....................... |
330 |
14 |
|
Кокс из газового |
угля . . . . |
|
435—530 |
58—76 |
а также брикеты, приготовленные из исходных углей. Результаты теплотехнических испытаний различных ви дов топлива приведены в табл. 30.
Было установлено, что кокс нормально горит в рас каленном слое и обладает высокой термической стойко стью на протяжении всего времени горения. Расход дров на растопку кокса составляет всего 1 кг, в то время как при работе печи на антраците для этой цели их тре буется в два раза больше.
К- п. д. бытовой печи, в которой сжигается кокс, по лученный из донецкого газового угля, равен 73,3%. Для сравнения можно указать, что к. п. д. печи при сжига нии антрацита марки АК составляет 64,3%. Первый к. п. д. печи получается высоким, потому что кокс тер мически стоек и при горении не дает мелких частиц, которые проваливаются в зольник. Кроме того, при сжи гании в печи кокса потери тепла от химической непол ноты сгорания меньше, чем при сжигании исходного угля. Следует отметить, что в примененной конструкции печи температура уходящих газов при работе на коксе превышает аналогичные показатели для других видов топлива. Если сжигать кокс в других типах отопитель
ных |
печей с большей поверхностью теплопередачи, то |
к. п. |
д. их увеличится. |
64
Таблица 30
Результаты теплотехнических
Вид топлива |
Теплотворная |
|
испытаний различных видов топлива
способность фЦ, ккал/кг |
К. п. д. печи, % |
Потери тепла с уходящими газа ми, % |
Потери тепла от химической не полноты сгора ния, % Потери тепла от механической не полноты сгора ния, % |
Температура уходящих газов, °С |
|
|
|
|
1 |
Рядовой газовый донецкий |
5830 |
59,0 |
12,3 |
4,4 |
23,7 |
184 |
|||
уголь . . |
. . . . |
||||||||
Львовско-волынский рядо |
|
|
|
|
|
|
|||
вой |
уголь ....................... |
|
6000 |
66,7 |
18,3 |
4,2 |
10,8 |
315 |
|
Львовско-волынский обо |
6618 |
61,3 |
18,8 |
5,6 |
14,3 |
307 |
|||
гащенный уголь . . . . |
|||||||||
Кокс из донецкого газово |
6930 |
73,3 |
19,2 |
1,8 |
5,7 |
396 |
|||
го у гл я ............................... |
|
||||||||
Кокс из львовско-волын |
6566 |
70,1 |
21,4 |
3,7 |
4,8 |
415 |
|||
ского |
у г л я ....................... |
рядового |
|||||||
Брикеты |
из |
|
|
|
|
|
|
||
львовско-волынского уг |
6400 |
66,9 |
19,1 |
6,8 |
7,2 |
342 |
|||
ля |
• ................................... |
|
|
||||||
Антрацит А К .................... |
|
7330 |
64,3 |
12,7 |
1,5 |
21,5 |
238 |
„АРШ, содержа
щий 40% мелочи . . |
5480 |
31,8 |
8,2 |
1,4 |
58,6 |
138 |
Брикеты из тощего угля |
7000 |
54,7 |
19,0 | |
4,7 |
21,6 |
364 |
Как показали испытания, к. п. д. бытовой печи при сжигании рядового львовско-волынского угля колебался в зависимости от способа закладки его в топку от 59,6 до 66,7%, при сжигании обогащенного угля он составлял 61,3%, а брикетов из рядового угля — 66,9%, при сжига нии кокса, полученного из этого же угля, — 70,1%.
Рядовой и обогащенный газовые угли, а также бри кеты из них при сжигании в бытовых печах спекаются, образуя плохо проницаемую для воздуха подушку, в связи с чем для поддержания нормального горения не
5 — 829 |
65 |
обходимо часто подрывать ее и разбивать спекшиеся комья.
При сжигании кокса из углей Львовско-Волынского бассейна в бытовой отопительной печи было установлено, что целесообразно сжигать кокс крупностью 40—0 мм с преобладанием фракции 40—25 мм. Этот кокс, как и кокс из донецких газовых углей, нормально горит в рас каленном слое и обладает высокой термической стойко стью на протяжении всего процесса горения.
Коксу как бытовому топливу должно быть отдано предпочтение еще и потому, что он имеет ряд преиму ществ по сравнению с брикетами: не дает копоти и дыма и не нуждается в особых условиях хранения.
Таким образом, использование спекающихся газовых углей для получения высокотемпературного кокса позво лило бы обеспечить промышленность и население высо кокачественным бездымным топливом.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБЛАСТИ НЕПРЕРЫВНОГО ПОЛУЧЕНИЯ ФОРМОВАННОГО МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО КОКСА
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ПРОЦЕССА
Впоследние годы проводились исследования метода не прерывного коксования слабоспекающихся углей в ИГИ АН СССР под руководством чл.-корр. АН СССР
Л. М. Сапожникова. В ИГИ АН СССР [4], 42—44, 47— 51, 84—86] проводились лабораторные исследования, а для проверки разработанных принципов нового процес са и решения вопросов технологического и аппаратур ного оформления была построена стендовая установка производительностью 200 кг!ч угля. В этой установке процесс коксования осуществляется не послойно, а раз дельно по стадиям в отдельных аппаратах, что дает воз можность применять различные методы и скорости на грева в каждой стадии и управлять процессом коксообразования. Кроме того, в этом процессе можно заранее разделить всю массу перерабатываемого угля на отдель ные изделия одинаковой величины, придавая им при этом желаемую форму и размеры.
Основным отличием нового процесса от существую щего метода коксования является сближение угольных частиц и слияние их в монолит под определенным давлением, приложенным в определенный выбранный
5* |
67 |
момент |
термического |
превращения |
угольного |
ве |
||||||||
щества. |
|
|
схема |
получения |
формованного |
|||||||
Принципиальная |
||||||||||||
кокса по методу ИГИ |
АН СССР приведена на рис. 13. |
|||||||||||
ОтпоОотнниО |
|
|
Согласно |
схеме |
уголь, |
измель |
||||||
|
|
ченный в |
молотковой |
дробилке |
||||||||
|
iTISfMOhQCUmeJib |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
до размера частиц не более 3 мм, |
|||||||
|
|
|
|
|
подается |
в |
аппарат |
предвари |
||||
|
|
|
|
|
тельного нагрева угля 1 первой |
|||||||
|
|
|
|
|
ступени, в котором нагревается |
|||||||
|
|
|
|
|
до температуры |
150—170° С |
от |
|||||
|
|
|
|
|
работанными газами, отходящи |
|||||||
|
|
|
|
|
ми из аппарата |
второй |
ступени. |
|||||
|
|
|
|
|
В |
пылеулавливателе |
первой |
|||||
|
|
|
|
|
ступени — циклоне |
2 — газовый |
||||||
|
|
|
|
|
теплоноситель отделяется от угля, |
|||||||
|
|
|
|
|
после чего подается в вихревой |
|||||||
|
|
|
|
|
нагреватель |
второй |
ступени |
3, |
||||
Рис. |
13. |
Принципиальная |
|
где нагревается до заданной по |
||||||||
|
режиму |
температуры |
в тече |
|||||||||
схема |
получения |
формо |
|
ние |
0,5—1 |
сек. |
Эта |
темпера |
||||
ванного |
кокса |
методом |
|
|||||||||
|
ИГИ АН |
СССР. |
|
тура |
различна для |
разных |
уг |
лей и находится в пределах 400— 470° С, т. е. в пределах температур угля в пластическом состоянии и затвердевания пластической массы. Из вих ревого нагревателя второй ступени уголь уносится газо вым потоком в циклон 4 второй ступени, из которого вы ходит в виде сыпучего материала.
В вихревом нагревателе уголь нагревается до тем пературы перехода в пластическое состояние, но из-за высокой скорости нагрева он не успевает изменить своего агрегатного состояния, для чего требуется не которое время. В связи с этим уголь из циклона 4 по дается в аппарат выдерживания 5, в котором находится
68
при определенной температуре некоторое время, необ ходимое для подготовки его к формованию. Из аппара та выдерживания уголь поступает в аппарат для фор мования — шнековый пресс 6, на котором получают формовки цилиндрической формы. Их диаметр изменя ют применением различных мундштуков пресса.
Полученные формовки подвергают спеканию и про |
||
каливанию. |
Для |
этого их подают в печь спекания 7, |
в которой |
они |
нагреваются до температуры, обеспечи |
вающей получение |
жесткой структуры полукокса. Из |
|||
печи спекания |
они |
поступают в печь прокаливания 8, |
||
где |
нагреваются |
до конечной температуры 750—800° |
||
и, |
охлаждаясь, |
|
становятся готовым продуктом — ме |
|
таллургическим |
коксом. |
СТАДИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАГРЕВА УГЛЯ
Нагревать уголь до температуры пластического со стояния целесообразно в токе газообразного теплоноси теля, так как в этом случае в результате хорошего смешения угля и газа коэффициент теплопередачи бу дет наибольшим. По предложению В. П. Козырева и И. 3. Шубеко, уголь на установке непрерывного коксо вания предварительно нагревали в вихревом потоке теплоносителя в аппарате, получившем название ви хревого нагревателя [86, 87]. В этом аппарате уголь очень быстро нагревается до температуры 420—450°. В вихревом нагревателе коэффициент теплопередачи значительно больше, чем в обычных теплообменных ап паратах и нагревательных печах. Благодаря разности скоростей между частицами угля и газа происходит турбулизация пограничного слоя газа. Разность скоро стей движения угольных частиц и газа возникает из-за того, что частицы угля в газовом потоке движутся кри волинейно. В результате наблюдений за движением
69
угольных частиц различных размеров в газовом потоке установлено наличие заметного вращения частиц, кото рое резко изменяет характер обтекания их газом и обус ловлено следующими факторами:
1)неправильными геометрическими размерами;
2)вращающим моментом, создаваемым газовым по
током; 3) периодическим ударением частиц о стенки аппа
рата или соударением их.
Турбулизация пограничного слоя вызывает интен сивный теплообмен в газовой взвеси, что позволяет за
доли |
секунды нагреть мелкоизмельченный |
уголь до |
|||
высоких температур |
[70—74]. |
|
|
интенсив |
|
В |
общем случае |
относительной мерой |
|||
ности теплообмена является критерий Bi, равный |
|||||
|
|
б — б |
а R |
|
|
|
|
д б |
б |
|
|
где t\ — t i — перепад температур |
по частице, град; |
||||
|
At1 — температурный |
напор, град; |
|
||
|
а — коэффициент теплообмена, |
|
|||
|
ккал/м2 • ч • град: |
|
|
||
|
R — радиус частиц, м; |
|
|
||
|
А,— теплопроводность материала частиц, |
||||
|
ккал/м ■ч ■град. |
|
оценивает |
интенсив |
|
Таким образом, |
критерий Bi |
ность теплообмена среды и поверхности частицы по сравнению с ее теплопроводностью. Возможны два слу чая: Bi 1 и B i^ l . В первом случае относительная интенсивность теплообмена мала, она характерна для современных печей при малых значениях коэффициен
та теплообмена и больших значениях -^f. В этих усло
виях можно пренебречь температурным перепадом по частице по сравнению с температурным напором. Во
70