![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Какуевицкий В.А. Восстановление деталей автомобиля методом давления
.pdfОтносительное влияние всех перечисленных элементов на пла
стичность и механические свойства стали меньше, чем влияние угле рода. Так, например, если увеличение углерода на 0,1% в стали при ее холодном деформировании увеличивает предел прочности на 6—8 кг1мм2, то такое же повышение содержания наиболее силь:
но легирующего элемента — молибдена — увеличивает предел
прочности на 3—4 кг/мм2.
Влияние величины зерна. Металлы, имеющие мелкозернистую структуру и обладающие более высокими показателями прочности,
при холодном деформировании проявляют пониженную пластич ность по сравнению с крупнозернистыми металлами.
Влияние величины зерна на пластичность и сопротивление де
формированию при горячей обработке, как показывают опыты,
крайне незначительно.
Влияние скорости деформации. Увеличение скорости деформа ции влечет за собой понижение пластических свойств металла. Однако это влияние проявляется по-разному в зависимости от
температурного режима деформации. При холодной деформации влияние скорости на сопротивляемость металла пластическому де формированию не велико. При низких температурах с увеличением скорости деформации тепло, выделяемое в момент удара, не успе вает рассеяться в окружающую среду и нагревает деформируемый предмет, вследствие чего сопротивление деформации металла по нижается. Установлено, что при прочих равных условиях этот теп
ловой эффект с увеличением температуры деформации понижает ся, так как при горячей обработке сопротивление деформированию значительно ниже, чем при холодной, в связи с чем затрачиваемая
работа на деформацию и количество тепла, нагревающее металл,
в этом случае оказываются меньшими.
Наибольшее влияние скорости деформации проявляется в об ласти переходных температур, т. е. в области перехода от холод ного к горячему деформированию, когда процессы разупрочнения еще не закончились.
Влияние остаточных напряжений. Остаточные (внутренние) на
пряжения в металле при его деформировании могут возникнуть вследствие неравномерной деформации отдельных участков, неод нородного строения металла, неравномерного нагрева и охлажде ния различных его частей. Остаточные напряжения оказывают значительное влияние на механические свойства металла детали, особенно при действии знакопеременных нагрузок. В процессе ра боты детали остаточные напряжения, алгебраически суммируясь с напряжениями, вызванными действием внешних^нагрузок, увели чивают или уменьшают суммарные напряжения и тем самым сни жают либо повышают запас прочности детали.
Влияние схемы напряженного состояния. Вид схемы напряжен
ного состояния в значительной мере влияет на пластические свой ства металла. Установлено, что в наибольшей мере пластичность металла проявляется при схеме, соответствующей всестороннему напряженному состоянию сжатия. Как установлено исследования
9
ми [11], при такой гхеме напряженного состояния даже закален ные до высокой твердости стали обладают сравнительно высокой пластичностью.
Исходя из сказанного выше, можно коротко обобщить основные положения теории пластической деформации, применяемые ' при обработке металлов давлением.
1.Пластические свойства металла зависят от его структуры и
химического состава.
2.С увеличением температуры нагрева пластические свойства металла повышаются.
3.Увеличение скорости деформации вызывает понижение пла стических свойств металла. Однако с увеличением скорости де
формации увеличивается тепловой эффект, что приводит к повы шению температуры детали и уменьшению сопротивления дефор мированию, особенно при холодной деформации. Повышение ско рости деформирования в пределах переходных температур оказы вает особенно сильное влияние на пластические свойства металла.
4.Пластические свойства металла проявляются в наибольшей степени при механической схеме деформации всестороннего сжатия.
Технологический процесс восстановления деталей давлением,
сохраняя много общего с технологией ковки и штамповки, в то же время имеет принципиальное отличие от указанных процессов по
лучения заготовок.
При ковке и штамповке обрабатывается исходный материал, при ремонте методом давления—деталь, имеющая точные размеры, специфическую конструкцию, определенную структуру с требуе мыми физико-механическими свойствами.
Необходимая величина деформации при восстановлении дета лей методом давления во много раз меньше, чем при обработке
заготовок (ковке, штамповке). При обработке заготовок давле нием деформации подвергается почти весь объем металла, в то время как при восстановлении деталей чаще всего имеет место местная деформация. После восстановления формы и размеров детали давлением, как правило, выполняются только завершающие операции механической обработки, а не весь комплекс обработки, как после ковки.
II. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ДАВЛЕНИЕМ
В настоящее время при восстановлении деталей методом дав
ления применяют различные его виды, однако все их многообра зие может быть объединено в несколько групп, если в основу классификации положить направление внешней действующей силы
инаправление требуемой деформации [3].
Кчислу наиболее распространенных видов восстановления де талей давлением относятся: раздача, осадка, обжатие, вдавлива ние, правка, накатка.
10
При осадке направление действующей силы не совпадает с направлением требуемой деформации. Указанный способ приме няется для увеличения наружного диаметра сплошных и полых деталей и уменьшения внутреннего диаметра полых деталей за счет уменьшения их высоты. Осадкой ремонтируют втулки из цвет ных металлов, толкатели клапанов, шлицевые концы полуосей.
Раздачу используют для восстановления полых деталей:
поршневых пальцев, крестовин кардана, чашек коробки дифферен
циала, труб полуосей. При этом способе обработки направление требуемой деформации совпадает с направлением действующей внешней силы, а увеличение наружного диаметра детали проис ходит за счет увеличения размера отверстия при сохранении или незначительном уменьшении высоты изделия.
Обжатие применяют для восстановления первоначальных размеров изношенных отверстий полых деталей за счет перемеще ния металла от периферии к центру. Направление действующей силы при этом способе совпадает с направлением требуемой де формации. Обжатие используют для восстановления таких дета лей, как втулки из цветных металлов, ступицы колес (при износе отверстий под подшипники), цапфы поворотные (при износе от верстия под рычаг), муфты с внутренними зубьями при износе последних, сепараторы конических роликовых подшипников.
При восстановлении деталей вдавливанием происходит одновременно раздача и осадка, металл перемещается на ограни ченном участке нерабочей поверхности детали, причем действую щая внешняя сила не совпадает с направлением требуемой дефор
мации.
Вдавливание применяется для восстановления клапанов при уменьшении диаметра головки и высоты цилиндрического пояска,
шестерен при износе зубьев по ширине, шлицев на валах и в от верстиях при износе боковых поверхностей, шаровых пальцев.
Правка изгибом и кручением широко использует
ся в практике ремонтных предприятий для восстановления перво начальной формы деталей, потерявших ее в результате остаточ ных деформаций, вызванных действием внешних нагрузок. При правке направление действующей силы совпадает с направлением требуемой деформации. Указанный способ применяется для вос становления формы таких деталей, как коленчатые и распредели тельные валы, тяги, шатуны, полуоси, рамы, передние балки осей и других деталей.
Накатку применяют для восстановления изношенных на ружных и иногда внутренних поверхностей деталей путем вытесне ния металла наружу из отдельных участков рабочих поверхностей.
При использовании этого способа направление действующей силы противоположно направлению требуемой деформации, а вытесняе
мый металл перемещается вдоль инструмента. Накаткой целесо образно восстанавливать посадочные поверхности под обоймы подшипников на валах.
Н
Метод пластической деформации используется также для вос становления упругости клапанных пружин.
В зависимости от величины износа, материала и термической обработки детали ремонтируют методом давления в горячем и хо лодном состоянии. В последнем случае детали подвергают пла стическому деформированию после предварительно выполненной термической обработки или без нее.
Без термической подготовки возможно восстанавливать детали
из цветных металлов, малоуглеродистых термически необработан ных сталей, ковкого чугуна, а также детали, изготовленные из среднеуглеродистых конструкционных сталей. В последнем случае восстановление без термической подготовки возможно только при незначительной величине износа детали.
Детали, изготовленные из среднеуглеродистых и низколегиро ванных сталей и подвергаемые объемной закалке, при относитель но небольших величинах износа обычно восстанавливают давле нием после высокого отпуска.
Большинство деталей восстанавливают давлением в нагретом состоянии, при котором пластичность металла оказывается наи
более высокой.
III.ВЫБОР РЕЖИМОВ, ОБОРУДОВАНИЯ
ИТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ ДЕТАЛЕЙ МЕТОДОМ ДАВЛЕНИЯ
Восстановление изношенных деталей методом давления осно
вано на создании такой величины и схемы напряженного состоя ния, при которых определенные объемы металла оказываются пластически деформированными, вследствие чего после разгрузки
имеет место остаточная деформация, которая и используется для компенсации износа поверхности детали.
Основным при обработке металлов давлением (ковке и штам повке) является выбор схемы напряженного состоя ния, определяющей изменение формы и размеров деформируе мого тела, а также температурно-скоростного режима деформации.
При ремонте деталей давлением специфика их конструкции, ха рактер износов не всегда позволяют использовать наиболее при емлемую механическую схему всестороннего, напряженного состоя ния сжатия, в условиях которой возможно проявление высоких пластических свойств материала детали.
Конструкция детали определяет возможность восстановления
ее методом пластической деформации. Она, а также материал, тер мическая обработка, величина и характер износа детали оказыва ют непосредственное влияние на выбор режимов, технологических параметров, оборудования при восстановлении детали указанным методом.
Во многих случаях конструкция детали исключает возможность эффективного использования для ее восстановления метода дав
ления.
12
Например, наличие в конструкции поршневых пальцев осевых отверстий сложной конфигурации значительно усложняет процесс их восстановления раздачей в нагретом или отожженном со стоянии.
Вместе с тем наличие в пальце цилиндрического отверстия по всей длине упрощает технологический процесс его изготовления, а обеспечение правильной геометрической формы отверстия соз дает условия для эффективного использования метода давления при ремонте этой детали.
Конструкция шаровых пальцев, имеющих срезанную верхнюю
часть сферы, затрудняет восстановление изношенных поверхно
стей этой детали методом давления, так как при этом отсутствует
необходимый запас металла, который можно было бы переместить пластической деформацией с неизношенной зоны к изношенным
местам.
Приемлемой для восстановления методом давления является конструкция шарового пальца, у которого головка имеет форму сферы без среза в верхней части [10].
Клапаны большинства автомобильных двигателей имеют пло скую головку. Для восстановления клапанов способом давления
желательно иметь сферическую головку клапана [10]. В последнем
случае легче обеспечить многократное восстановление изношенной головки клапана до номинальных размеров рабочей поверхности
за счет запаса металла в сферической части головки.
В конструкции некоторых деталей заложена возможность вос становления их эффективным методом давления при незначитель ном .изменении конфигурации.
Для увеличения номенклатуры ремонтируемых деталей жела тельно в их конструкциях предусматривать определенный запас металла и соответствующую форму, позволяющие использовать указанный метод ремонта.
В значительной мере характер деформации детали при восста новлении ее методом давления определяется конструкцией штам па. Форма и размеры штампа оказывают влияние как на трудоем кость, так и на качество восстановленной детали.
При выборе конструкции штампа необходимо руководствовать ся следующими основными положениями.
1.Конструкция штампа должна быть простой и обеспечивать высокую производительность процесса.
2.Процесс обработки детали давлением в штампе должен обес печивать полное восстановление ее формы и размеров за счет пере распределения металла при минимальных его потерях на заусенцы,
изаполнение полостей, образуемых между стенками штампа и де талью.
3.Перемещаемый объем металла должен соответствовать уста новленной величине износа детали.
4.Изменение формы восстанавливаемых и невосстанавливае-
3—1031 |
13 |
мых поверхностей детали не должно отражаться на ее работоспо собности в процессе эксплуатации.
5. Форма штампа, если это возможно, должна обеспечивать наиболее приемлемую схему напряженного состояния детали.
Рекомендуемые при ковке и штамповке металлов температур но-скоростные режимы не могут быть автоматически перенесены в область восстановления деталей методом давления. Последнее обусловлено рядом особенностей, которые отличают восстановле
ние деталей от других видов обработки металлов давлением.
Наиболее существенное влияние на процесс пластической де формации оказывает температурный режим нагрева детали.
Оптимальные температуры нагрева при ковке и штамповке
(1200—1250°) оказываются неприемлемыми для ремонта деталей пластической деформацией.
При высоких температурах нагрева деформация приводит к появлению значительных термических напряжений, которые вызы вают коробление деталей.
Высокотемпературный нагрев при длительной выдержке вызы вает обезуглероживание поверхностного слоя детали, что снижает показатели ее усталостной прочности и исключает возможность по лучения необходимой твердости после термической обработки.
Попадание в критический интервал деформации и получение вследствие этого нежелательной крупнозернистой структуры яв ляется особенно опасным при высоких температурах, так как дей ствительная величина зерна зависит главным образом от темпе ратуры деформации.
Такое нежелательное явление, как образование окалины, у угле родистых сталей начинает появляться при температурах 675—750°,
а при температурах 800—900° очень сильно возрастает.
Допускаемые при нагреве под ковку и штамповку потери метал ла на угар, составляющие 1,5—2%, совершенно неприемлемы для целей ремонта.
В связи со всем сказанным, при восстановлении деталей давле нием температуры нагрева и выдержки при этих температурах не обходимо выбирать минимальными, но достаточными для прида ния металлу детали требуемых пластических свойств.
Для некоторых автомобильных деталей экспериментальным путем определены следующие оптимальные температуры нагрева: для поршневых пальцев из стали 45 — 650—700° [3]; для головок впускных клапанов из стали 40Х — 825—850°; для головок выпуск ных клапанов из сильхромовой стали — 850—875° [8]; для шестерен из стали 18ХГТ— 1100°; для шестерен из стали 40Х— 1000°.
Для уменьшения обезуглероживания и окалины поверхностного
слоя деталей, особенно цементованных, нагрев желательно вести в науглероживающей или нейтральной среде, а продолжительность
нагрева выбирать минимальную.
При выборе прессового оборудования и скоростного режима
М
деформирования для восстановления деталей давлением необходи мо учитывать, что в условиях горячего деформирования охлажде
ние автомобильных деталей ввиду их незначительной массы про исходит сравнительно быстро. В связи с этим восстановление авто
мобильных деталей в условиях горячего деформирования должно производиться с использованием молотов. Колебание скорости де формирования в пределах от 3 до 9 м1сек, соответствующее харак теристикам молотов, применяемых на ремонтных предприятиях, не оказывает ощутимого влияния на процесс деформирования и каче
ство восстановленных деталей.
Восстановление деталей давлением в условиях холодного де формирования должно производиться с использованием прессов.
Возможные скорости деформирования в этом случае крайне незна чительны и выбор их должен основываться на обеспечении мак симальной производительности процесса.
Технологические параметры, характеризующие процессы вос
становления деталей давлением, необходимо выбирать так, чтобы выполнялось следующее основное условие: при минимально воз можных припусках на механическую обработку величина остаточ ной деформации восстанавливаемых поверхностей деталей должна
обеспечивать получение первоначальных номинальных размеров детали. При выборе технологических параметров необходимо так
же стремиться к получению возможно большей производительно
сти самого процесса и созданию такого напряженного состояния материала, при котором обеспечивалась бы требуемая эксплуата
ционная надежность детали.
Для каждого из существующих способов восстановления дета лей пластической деформацией должны быть установлены свои, характерные для этого способа, технологические параметры про цесса. Так, например, для технологических процессов ремонта де талей раздачей и обжатием таким параметром является натяг, который должен быть увязан с величиной необходимой остаточной деформации; при восстановлении деталей осадкой должна быть установлена необходимая величина удельной работы удара (фак тический вес падающих частей молота); основным параметром, характеризующим процесс накатки, является шаг накатки; при правке деталей наклепом особое внимание должно быть уделено
выбору числа повторных ударов, радиуса закругления бойка мо
лотка и т. д.
Правильное определение теоретическим путем указанных па раметров при восстановлении каждой конкретной детали, имею щей специфическую конструкцию, представляет большие затрудне ния. В связи с этим технологические параметры процессов вос
становления деталей давлением, как правило, устанавливаются
экспериментальным путем.
При применении способов давления в ремонте следует реко мендовать широкое использование в качестве контроля до и после восстановления деталей метода магнитной дефектоскопии.
3* 15
IV. ВОССТАНОВЛЕНИЕ ДЕТАЛЕЙ АВТОМОБИЛЕЙ РАЗДАЧЕЙ
Восстановление поршневых пальцев двигателя автомобиля ГАЗ-51 (дет. № 11-6135А). Поршневые пальцы двигателя автомо биля ГАЗ-51 изготовляются из селектированной по углероду ста
ли 45 и подвергаются следующей термической |
обработке: закалка |
|||||||
|
|
при температуре 820—830° |
||||||
|
|
в масле, отпуск при тем |
||||||
|
|
пературе 600—650°; закал |
||||||
|
|
ка |
при |
нагреве |
токами |
|||
|
|
высокой частоты на глу |
||||||
|
|
бину 1,1—1,4 мм, охлаж |
||||||
|
|
дение |
водой, |
отпуск |
при |
|||
|
|
температуре |
150—160° в |
|||||
|
|
течение 1,5 часа в масля |
||||||
|
|
ной ванне. Твердость на |
||||||
|
|
ружной |
поверхности пор |
|||||
|
|
шневых |
пальцев |
должна |
||||
|
|
находиться |
в |
пределах |
||||
|
|
HRC 584-65. |
|
|
|
|||
|
|
|
На ремонтных заводах |
|||||
|
|
указанные |
поршневые |
|||||
|
|
пальцы |
восстанавливают |
|||||
|
|
раздачей в |
горячем |
или |
||||
|
|
холодном, ио в отпущен |
||||||
|
|
ном состоянии. |
|
|
||||
|
|
|
При восстановлении в |
|||||
|
|
горячем |
состоянии палец |
|||||
|
|
предварительно |
нагрева |
|||||
Рис. 1. Штамп для раздачи поршневых |
ют до 650—700° и выдер |
|||||||
пальцев |
двигателей автомобилей |
живают при такой темпе |
||||||
ГАЗ-51 |
(в горячем и отпущенном со |
ратуре |
10—15 мин. |
Раз |
||||
|
стоянии) |
дачу |
пальца |
производят |
||||
|
|
под |
молотом |
в специаль |
ном штампе (рис. 1), который состоит но направляющей втулки 1, крышки 2, корпуса 3, ограничительной втулки 4, ручки 5 и фикси рующего болта 6. Через отверстие пальца продавливают пуансон с диаметром рабочей поверхности, равным 15,3 мм. После раздачи и охлаждения на воздухе палец подвергают закалке при нагреве
токами высокой частоты на глубину 1—1,5 мм до требуемой по
техническим условиям твердости HRC 58 -s- 65. Термически обра ботанные пальцы шлифуют и полируют до номинального или од ного из ремонтных размеров.
При восстановлении по второму способу пальцы предваритель но подвергают высокому отпуску (600—650°). Затем сортируют
их на две группы по размерам отверстия. К первой группе отно сят поршневые пальцы, у которых диаметр отверстия находится в пределах 14,7—15,0 мм, ко второй — пальцы с диаметром отвер-
16
стия 14,4—14,7 мм. Раздача пальцев производится в том же штам пе под прессом. Внутренняя поверхность пальца перед раздачей
обильно смазывается маслом.
Раздачу пальцев первой группы производят, продавливая через их отверстие пуансон с диаметром рабочей поверхности 15,45. мм. Диаметр пуансона, которым производят раздачу пальцев второй группы, равен 15,20 мм. После раздачи пальцы подвергают закал ке при нагреве токами высокой частоты, шлифованию и полирова нию до номинального или одного из ремонтных размеров.
Проведенными исследованиями [3, 13, 14] установлено, что
поршневые пальцы автомобиля ГАЗ-51 можно восстанавливать раздачей в закаленном состоянии. Возможность использования это го метода обусловлена, с одной стороны, незначительными вели
чинами |
износов поршневых пальцев двигателя |
ГАЗ-51, которые, |
|
как показали |
замеры более 500 пальцев, не |
превышают 0,06— |
|
0,07 мм, |
а с |
другой стороны —высокой прочностью их наружной |
поверхностно закаленной оболочки, у которой предел прочности составляет 200—220 кг/мм2. В связи со сказанным, оказалось воз можным упруго деформировать указанную оболочку пальца на небольшую величину. Увеличение наружного диаметра поршневого
пальца, необходимое для восстановления первоначального разме
ра, получали, пластически деформируя при раздаче его сердцеви ну. При этом наружная оболочка поршневого пальца, обладай незначительной пластичностью, но высокой прочностью, в процес се раздачи деформировалась упруго и после разгрузки не возвра
щалась к исходным размерам, так как пластически деформирован ная, сердцевина после разгрузки имела остаточную деформацию.
Раздача изношенных поршневых пальцев в закаленном состоя нии должна производиться на прессе, развивающем усилие не менее 10 т (рис. 2). Поршневой палец 4 устанавливается в опор ную втулку 6, которая помещается на плите 7, закрепленной на
швеллере пресса 8.
Оправка 3 с установленным в ней пуансоном 5 закреплена в патроне 1 пресса. Крепление оправки и патрона осуществляется стопорными болтами 2.
Конструкция и размеры пуансонов (сталь У-12, HRC 60 -г- 62)
опорной втулки (сталь 45. HRC40-'- 45) и оправки (сталь 45,
HRC 40 ч- 45) показаны на рис. 3. На этом рисунке размеры верх ней части оправки соответствуют патрону пресса ГАРО 20 т. Раз меры применяемых пуансонов следующие:
№ пуансона .... |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Диаметр (£>), м.н . . |
14,8 |
14,9 |
15,0 |
15,05 |
15,1 |
15,2 |
15,25 |
Технологический |
процесс |
восстановления поршневых пальцев |
раздачей в закаленном состоянии выполняется в такой последова тельности.
Предварительно, перед раздачей все |
изношенные |
поршневые |
пальцы подвергаются внешнему осмотру, |
проверке на |
отсутствие |
|
С |
17 |
ГОС. ПГ5Г'.ИЧНАЯ |
|
|
НАУЧН-Tr.X!'.ПЧЕСНАЯ |
|
трещин методом магнитной дефектоскопии и контролю на твер
дость. Поршневые пальцы, имеющие трещины любого вида и рас положения и твердость менее HRC 55, должны быть отбракованы.
OdpaSomKawvl
Фаску и песто пе рехода тщательно
|
|
|
|
|
хполиробать |
|||
Рис. 2. Приспособление для раздачи |
Рис. |
3. Конструкция и размеры пуансонов, |
||||||
поршневых пальцев двигателя ГАЗ-51 |
опорной |
втулки и оправки |
для |
раздачи |
||||
в закаленном состоянии |
|
поршневого пальца двигателя |
ГАЗ-51 в за |
|||||
|
|
|
|
каленном |
состоянии |
|
||
Предельная величина износа поршневых пальцев, которые мо |
||||||||
гут быть восстановлены |
раздачей в |
закаленном |
состоянии, |
не |
||||
должна превышать 0,07 |
мм, а |
размер |
отверстия |
в |
пальце — |
|||
15,2 мм. Конусность и овальность отверстия в пальце допускается |
||||||||
до 0,1 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Поршневые пальцы, которые должны быть восстановлены, |
||||||||
сортируют по наружному диаметру. |
Их размеры до и после вос |
|||||||
становления приведены в табл. |
2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|||
Ремонтный размер |
Диаметры (наружные) поршневык |
пальцев, |
мм |
|||||
изношенных |
восстановленных |
|
||||||
|
|
|||||||
Номинальный ...... |
21,93-21,99 |
|
22.ОО_о>о1 |
|
||||
1-й ремонтный..................... |
22,00-22,07 |
|
22,08_оо1 |
|
||||
2-й ремонтный ..................... |
22,08-22,11 |
. 22,12_ОО1 |
|
|||||
3-й ремонтный..................... |
22,12-22,20 |
|
22,2О_о>о1 |
|
Все пальцы после этого в зависимости от диаметра их отвер стия делят на две группы. К первой группе относят пальцы, у кото рых конусность и овальность не превышают 0,1 мм- а ко второй —
18