книги из ГПНТБ / Андрианова Т.Н. Истечение газов и паров (конспект лекций)
.pdf(при заданных параметрах на входе в сопло), критический значением параметров газа на выходе из сопла. Давление в устье сопла при этом режиме равно наружному или крити ческому. Сопло работает на полную производительность.
Скорость истечения и расход подсчитываются по уравне ниям
W*P = |
У 2g ^ |
, |
W«P = |
91,53 V h - |
1шР , |
0 маКС= ft
Ь 91,53 V — iK
где гкр — энтальпия газа при критическом давлении (р кр).
Третий случай истечения из суживающегося сопла охваты вает область давления ниже критического значения
|
р2 |
|
|
Газ расширяется в сопле лишь |
|
||
до |
критического |
значения. |
|
Так как режим истечения так |
|
||
же критический, то расчет ско |
|
||
рости истечения и |
секундного |
|
|
весового расхода |
ведется по |
|
|
тем же расчетным уравнениям, |
Рис. 12 |
что и во втором случае. На гра фике рис. 7 и 9 этот режим описывается левой относительно
%р областью. Рассматривая процесс истечения в pv диаг рамме (рис. 12), представим адиабатой 1 — 2 процесс рас
ширения в сопле. Приращение кинетической энергии газа, как сказано ранее, эквивалентно площади, ограниченной изобарами Р\ и ркр, кривой процесса и осью ординат. Дав
ление на выходе из сопла при этом режиме больше наруж ного (неполное расширение газа), поэтому газ вытекает в окружающую среду с избыточным давлением и уже вне со
31
пла |
расширяется. Заштрихованная |
площадка |
на |
рис. |
12 |
||
есть потерянная для приращения кинетической энергии |
ра |
||||||
бота расширения газа. |
|
|
|
|
|
||
|
ИСТЕЧЕНИЕ ГАЗА ИЗ ОТВЕРСТИЙ С ОСТРЫМИ КРОМКАМИ |
|
|||||
Плавный профиль стенок сопла, обеспечивая постепенное |
|||||||
расширение газа, определяет форму |
вытекающей |
струи. В |
|||||
выходном сечении, |
благодаря параллельности |
линий тока, |
|||||
образующих струю, |
наблюдается равномерное распределение |
||||||
|
|
скоростей |
по сечению /, которое в |
||||
|
|
хорошо |
обработанных |
соплах сов |
|||
|
|
падает |
с |
собственным |
сечением |
||
|
|
струи. В плохо обработанных отвер |
|||||
|
|
стиях, например, при истечении че |
|||||
|
|
рез отверстие в тонкой стенке, |
об |
||||
|
|
разующиеся острые кромки несколь |
|||||
|
|
ко изменяют картину' истечения, |
|||||
|
|
вследствие |
дальнейшего |
сужения |
|||
|
Рис. 13 |
потока за пределами отверстия. |
|
||||
|
В сопле, как известно, мак |
||||||
|
|
||||||
ное |
критическому, |
симальное значение скорости, рав |
|||||
достигается |
в |
самом узком |
сечении |
сопла на выходе, при р2 <СрХр оно не зависит от противодав
ления за соплом, оставаясь все время постоянным. Если ис течение происходит из отверстия с острой кромкой, то Обра зование струй должно начаться уже внутри сосуда. При под ходе к отверстию, как видИо из рисунка 13, струйки искрив
ляются, в случае круглого отверстия свободная струя со стоит из конической части, переходящей на некотором рас стоянии от отверстия в цилиндрическую.
Наименьшее сечение струя имеет в сечении f , находя щемся на некотором расстоянии от отверстия.
Наибольшая скорость истечения w d может быть достиг
нута не у кромок отверстия, а в наименьшем сечении струи. Секундный весовой расход при этой скорости будет равен
Вследствие того, что /'<С/ (где f —сечение отверстия), дей ствительный расход G' будет меньше расхода, подсчитанно
го теоретически (при /).
32
Обозначим отношение |
Г через а. Величину а назы |
|
|
f |
|
вают коэффициентом сужения струи, тогда |
||
О' = |
а |
■и |
|
|
Благодаря трению струи о стенки и другим потерям, дей ствительная скорость истечения wg не достигает значения,
соответствующего расчетному (при данном отношении дав лений и свойствах вытекающей среды)
wd = fW,
где tp — скоростной коэффициент 9 < 1.
Тогда
G , _ *¥/«’
Следовательно, расход газа через отверстие зависит от ко эффициента сужения и коэффициента скорости.
А |
М=1 |
|
|
N |
|
|
|
В |
С |
|
|
|
Рис. ]4 |
|
|
Расход зависит также от величины отношения |
8 = |
рч |
|
— . |
|||
При |
|
|
Р \ |
скорость на границе струи равна критичес |
|||
кой. Внутри |
струи скорость меньше критической. |
На |
неко |
тором расстоянии от отверстия происходит выравнивание поля скоростей, вследствие поджатия струи и ускорения яд
ра (рис. 14). |
Линия |
критических |
скоростей есть линия |
ANCB. |
|
|
|
При |
струя |
становится |
сверхзвуковой. Переход |
через скорость звука совершается, как показал опыт, по ли нии A N В (рис. 15), которая идет от кромок отверстия и
вдается в струю в виде «язычка». Внутри «язычка» скорости дозвуковые, вне—сверхзвуковые. Граница струи приобрета ет волнистую форму.
3—1760 |
33 |
С дальнейшим уменьшением противодавления линия перехода приближается к отверстию, но не беспредельно. При определенном внешнем давлении, которое называется вторым критическим давлением р'хр, положение ее стаби
лизируется. Отношение называется вторым кри
тическим отношением давлений.
В связи с изменением распределения скоростей меняется расход газа через отверстие.
Назовем коэффициентом расхода р01П, отношение дей ствительного расхода через отверстие к расходу газа через суживающееся сопло, имеющее ту же площадь поперечного сечения на выходе при одном и том же перепаде давлений.
Значения |
коэффициента |
расхода рвт, при |
для |
||||
воздуха следующие |
|
|
|
|
|||
Р » |
~ |
0,676 |
|
0,641 |
0,606 |
0,559, |
|
Рога. |
' |
0,680 |
|
| 0,700 |
0,710 |
0,730. |
|
При р < р |
расход |
будет увеличиваться |
до тех пор |
пока |
|||
Р > $'хр. При |
р < |
р^, |
уменьшение противодавления не влияет |
||||
на расход через |
отверстие. |
Если внешнее давление |
равно |
второму критическому, то коэффициент расхода рот, имеет
максимальное значение и.’ .
г отв
Для воздуха $'кр = 0,037 и v'omi «= 0,85.
Максимальный расход G"eTC
и макс = гаотв
Для хорошо обработанных сопел, имеющих круглое сече ние, коэффициент расхода ц=0,96—0,98, то есть расход на 4—2% меньше, чем расход, вычисленный по формуле (27).
ПРОДОЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ КАНАЛА
Чтобы установить профиль канала, в котором необходи мо получить ускорение или замедление потока в соответст вии с уравнением (18), выведем соотношения, связывающие параметры с сечением канала.
Из уравнения сплошности ( 1)
G ‘V — f - w ,
34
после дифференцирования и почленного деления на началь ное уравнение получим выражение
df |
dv |
dw |
(44) |
|
f |
V |
w |
||
|
которое показывает, что относительное изменение сечения зависит одновременно от относительных изменений скорости
и удельного объема. Если — > |
, то канал должен |
|
W |
V |
|
суживаться, чтобы не было разрыва струи. Если —— )> |
, |
|
|
V |
W |
то канал должен расширяться, чтобы не было торможения газа.
Поскольку удельный объем'и скорость зависят от ос тальных параметров адиабатического потока, необходимо установить взаимосвязь между ними. Из уравнения адиа баты (42-а) получим, что
d v |
1 |
dp |
V |
К |
р ■ |
Из уравнения для располагаемой работы (18) следует
dw |
|
v dp |
|
|
(45) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим в уравнение (44) значения |
составляющих — |
и |
||||
dv |
|
|
|
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
g v dp |
|
|
|
|
|
|
1 |
dp |
|
|||
f |
1w1 |
к |
p |
|
|
|
или |
Kgvp — w * |
|
|
|
||
df |
dp |
|
(45) |
|||
f |
~ |
KWZ |
|
P |
’ |
|
|
|
|||||
но Kgvp— a2, тогда |
|
|
|
|
|
|
df |
a> — w z |
dp |
|
(47) |
||
f |
KW2 |
P |
’ |
|
||
|
|
|||||
учитывая, что — — М, получим |
|
|
|
|
||
а |
|
|
|
|
|
|
(УИ* - |
dp |
= |
|
|
df |
(48) |
1 ) у - |
|
|
. |
|||
3* |
|
|
|
|
|
35 |
Преобразуем |
уравнение |
(45) |
|
|
|
dm |
gt-'dp |
— a* dp |
1 dp |
(49) |
|
tv |
w 2 |
kw ‘> p ~ |
kM2 p |
||
|
и определим относительное изменение давления
dp |
dw |
(50) |
= - к М 2 |
|
|
Уравнение (48) можно записать |
иначе, учитывая получен- |
|
dp |
|
|
ное значение — |
|
|
Р |
dj_ |
|
dw |
(51) |
|
1) — |
f |
|
|
‘ |
Уравнения (48) и (51) называются уравнениями профиля ка нала, они устанавливают связь между изменением сечения трубы или канала и изменением скорости или давления. Связь эта зависит и от относительной скорости потока М.
Анализ уравнений в применении к ускоренному (dwf>0) и замедленному (dw<f)) движению показывает качественную
разницу в поведении потока при дозвуковых (М<Д) и сверхзвуковых (М > 1) течениях. Положим, что dwf>0, при этом dp<f0 (сопло). Из уравнений получим
при |
Л4< |
1 |
d f |
0, |
при |
М = |
1 |
d f — 0, |
|
при |
М > |
1 |
d f > |
0. |
До тех пор, пока скорость движения газа меньше звуковой, сечение канала должно суживаться, как только возрастаю щая скорость движения становится больше убывающей ско рости звука, перейдя через значение w = a, сечение должно
возрастать. Поэтому, чтобы получить сверхзвуковую струю,
надо иметь канал |
суживающимся до места, где w — a, и |
d f= 0, после чего |
необходимо, чтобы канал расширялся. |
Чем объяснить различный характер изменения профиля канала в дозвуковой и сверхзвуковой частях?
Он объясняется различными количественными закономер ностями изменения плотности и скорости газа в дозвуковой и сверхзвуковой областях движения. В дозвуковой части сопла скорость газа растет очень быстро (в десятки раз по отношению к ее начальному значению). Плотность же газа при начальных малых скоростях уменьшается мало (газ оказывается практически несжимаемым, что иллюстрируег-
36
ся рис. 8). Поэтому |
сечение сопла |
должно |
уменьшаться |
|
(чтобы сохранить неизменным весовой |
расход) |
G = |
. |
|
В сверхзвуковой |
части сопла дальнейший |
рост |
сильно |
возросшей скорости оказывается возможным только за счет
очень |
значительного падения |
плотности |
газа: |
причем |
те |
|||||||
перь в сверхзвуковой |
области |
|
|
|
|
|
||||||
плотность газа падает во мно |
|
|
|
|
|
|||||||
го раз быстрей, чем растет ско |
|
|
|
|
|
|||||||
рость. Следовательно, в сверх |
|
|
|
|
|
|||||||
звуковой части малому прирос |
|
|
|
|
|
|||||||
ту |
скорости |
соответствует |
|
|
|
|
|
|||||
сильное падение плотности га |
|
|
|
|
|
|||||||
за или |
сильное |
увеличение |
|
|
|
|
|
|||||
удельного |
объема, поэтому из |
|
|
|
|
|
||||||
условия |
|
сохранения |
неизмен |
|
|
|
|
|
||||
ным |
весового расхода |
газа |
|
|
|
|
|
|||||
(во |
избежание |
торможения |
|
|
|
|
|
|||||
струи) |
канал должен расши |
|
|
|
|
|
||||||
ряться. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 16 представлено |
|
|
|
|
|
|||||||
изменение |
местной |
скорости |
|
|
|
|
|
|||||
звука и скорости течения вдоль |
|
|
|
|
|
|||||||
сопла. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для замедленного движения уравнения профиля канала |
||||||||||||
устанавливают другой характер изменения сечения. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
При |
dw<^_ 0, |
dp^> 0 (диффузор) |
|
|||||
|
|
|
|
для |
М < |
1 |
d f > |
О, |
|
|
|
|
|
|
|
|
для |
М = |
1 |
d f = |
О, |
|
|
|
|
|
|
|
|
для |
Л/ > 1 |
d f < |
0 . |
|
|
|
||
В |
дозвуковой |
области |
для |
создания |
замедленного |
дви |
||||||
жения канал должен |
расширяться (рис. |
17). |
Если же |
на |
чальная скорость газа больше звуковой, то для замедления
потока дозвуковой |
скорости |
надо |
иметь суживающийся |
||||||
профиль, |
а |
уже |
затем |
перейти |
на |
расширяющийся |
|||
(рис. 18). |
|
оба случая |
приходим |
к следующему |
выводу. |
||||
Обобщая |
|||||||||
Непрерывное понижение давления при ускоренном |
движе |
||||||||
нии и непрерывное повышение давления |
при |
замедленном |
|||||||
движении |
при переходе через |
скорость |
звука |
создается в |
канале за счет перемены знака приращения площади сече ния переходом от сужения к расширению и наоборот.
37
Уравнения (48) и (51), связывая непрерывное изменение какого-либо параметра с изменением площади сечения, то есть с изменением геометрических размеров канала при адиабатическом течении газа выражают, так называемый,
закон обращения геометрического воздействия. Геометричес кое воздействие, как мы видели, на поток различно для до звукового и сверхзвукового режимов движения. Это обстоя тельство указывает на качественное различие в свойствах дозвукового и сверхзвукового потоков. Сопла, в которых реализуется геометрическое воздействие, называются геомет рическими соплами.
ОБЩИЕ УСЛОВИЯ ПЕРЕХОДА К СВЕРХЗВУКОВЫМ СКОРОСТЯМ
Полученные ранее уравнения (48) и (51) устанавливают условия получения сверхзвуковых скоростей истечения газа. Таким условием при адиабатическом (изоэнтропическом) расширении газа служило геометрическое воздействие на поток. Однако геометрическое воздействие не является един ственным видом воздействия, возможным для перехода че рез звуковую скорость истечения. Подобным же свойством обладают «тепловое», «механическое», «расходное» и другие воздействия на поток. Все эти течения имеют некоторые об щие свойства, которые могут быть обобщены в так назы ваемом принципе «обращения воздействия». Этот принцип, сформулированный проф. Л. А. Вулисом, говорит: «Любым внешним воздействием (геометрическим, расходным, тепло вым и механическим) можно вызвать ускорение потока. Од нако для непрерывного перехода через скорость звука не обходимо воздействие обратить (знак его изменить на об ратный)».
Математическое выражение принципа обращения воздей ствия можно получить основываясь на уравнениях термоди-
33
Йамики и уравнениях движения. Для скорости течения в дифференциальной форме оно имеет вид
(М 2 |
1) — |
d f |
g |
|
к — 1 |
dq - ~ |
d l mp. (52) |
||
/ |
а2 а1тежн S |
даг |
|||||||
|
' |
ТЛ1 |
|
|
|||||
Правая |
часть |
уравнения |
представляет собой |
алгебраи |
ческую сумму членов, каждый из которых представляет со бой элементарное воздействие на скорость потока: первый член—геометрическое, далее механическое, тепловое и на конец воздействие трения.
Левая часть уравнения показывает относительное изме нение скорости в зависимости от режима движения (дозву ковой или сверхзвуковой). Знак левой части меняется при переходе скорости потока через критическое значение. По этому характер влияния отдельных воздействий на течение газа должен быть противоположным при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях.
Таким образом, уравнение закона обращения воздей ствий дает возможность при любом заданном внешнем воз действии (или нескольких воздействий одновременно) опре
делить характер изменения скорости. |
|
воздействия на |
|||
Положим, что |
единственным |
способом |
|||
поток является геометрическое воздействие. Тогда |
|||||
d f Ф 0; |
dtmeXH= 0 ; |
dq = |
0 ; dlmp= 0. |
||
Подставив эти значения в уравнение |
(52), |
получим извест |
|||
ную уже ранее формулу (51) |
|
|
|
|
|
|
(М2 - |
dw |
d f |
|
|
|
w |
f |
|
|
|
|
|
|
|
При движении |
газа в цилиндрической трубе (df= 0), в ко |
|
торой отсутствует техническая |
работа и работа сил трения, |
|
а единственным |
воздействием |
на поток будет теплообмен или |
выделение тепла при химических реакциях либо при измене нии агрегатного состояния (тепловое сопло), уравнение (52) примет вид
|
d w |
: - |
к — 1 |
d q. |
(53) |
( M ' - - l ) — = |
g - ^ |
||||
Для ускоренного (соплового) движения |
d w f>0 |
|
|||
при |
М <f 1 |
dq > |
0, |
|
|
при |
М = |
1 |
dq = |
0, |
|
при |
|
1 |
dq с |
0. |
|
39
Для замедленного движения (диффузор) dw<^О
при |
Ж < |
1 |
dq < |
О, |
при |
Ж ят 1 |
dq — 0. |
||
при |
Ж > |
1 |
dq > |
0 . |
Необходимо заметить, что при ускоренном движении в теп ловом сопле термодинамическая температура газа не рас тет непрерывно, а только до определенной величины, после
достижения которой |
при дальнейшем подогреве газа пада |
|||
|
|
ет вдоль трубы. Объяснение этому |
||
|
|
можно |
дать следующей. |
При малых |
W<a |
w>a |
скоростях газа подведенное тепло тра- |
||
- j |
j ------ ^ V |
тится |
на приращение |
кинетической |
' / |
<7= IV ^ |
энергии и на подогрев газа. При боль- |
рig ших околозвуковых скоростях даль
нейший рост значительно увеличив шейся кинетической энергии происходит не только за счет подвода тепла, но и за счет уменьшения энтальпии газа.
Таким образом, в дозвуковом течении увеличение ско рости требует подвода тепла до тех пор, пока скорость дви жения не станет равна звуковой (М = 1), после чего для
дальнейшего ускорения потока необходима перемена знака внешнего воздействия.
В теплом сопле, вследствие сказанного, непрерывное ускорение и переход через критическое значение скорости возможны только при перемене знака теплообмена.
Для замедленного движения те же условия сохраняются: при дозвуковых скоростях тепло должно отводиться, при сверхзвуковых скоростях тепло сначала должно подводить ся, после перехода через скорость звука тепло должно от водиться.
Газ может обмениваться с окружающей средой энергией в виде технической работы. Предположим остальные воз действия при этом равны нулю. Из уравнения закона обра щения воздействия для механического воздействия получим
при d f= 0, dq= 0, dl |
— 0 |
|
|
|
( ж 2 - |
dw |
|
|
(54) |
|
|
|
||
Для ускоренного движения |
(dw^>0) |
|
||
при |
Ж < |
1 |
dlmexH > |
0, |
при |
Ж = |
1 |
dlmexH = |
0, |
при |
Ж > |
1 |
dlmexH < |
0 . |
40