2. Расчет бойлерной установки

Рис. 2. Схема потоков сетевых подогревателей

ВБ – верхний бойлер;

НБ – нижний бойлер;

Обр – обратная сетевая вода.

Д_ВБ , Д_НБ-расход пара на верхний и нижний бойлер соответственно.

Температурный график: t_пр/t_oбр=130 / 70C;

Т_пр = 130⁰С (403 К);

Т_обр = 70⁰С (343 К).

Определяем расход сетевой воды через сетевые подогреватели:

Принимаем утечки в системе теплоснабжения 1% от количества циркулирующей воды.

Определение параметров пара в теплофикационных отборах

Примем равномерный подогрев на ВСП и НСП;

Принимаем величину недогрева в сетевых подогревателях .

бар.

Принимаем потери давления в трубопроводах .

Давление верхнего и нижнего отборов из турбины для ВСП и НСП:

бар;

бар.

h_ВБ=418,77 кДж/кг

h_НБ=355,82 кДж/кг

D_ВБ(h₅-h_ВБ^/)=КW_СВ(h_ВБ-h_НБ) →

→ D_ВБ=1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 кг/с

D_НБh₆+D_ВБh_ВБ^/+КW_СВh_ОБР= КW_СВh_НБ+(D_ВБ+D_НБ)h_НБ^/ →

→ D_НБ=[870,18(355,82-293,16)1,01+26,3(384,88-448,76)]/(2492-384,88)=25,34кг/с

D_ВБ+D_НБ=D_Б=26,3+25,34=51,64 кг/с

3. Построение процесса расширения пара в турбине

Примем потерю давления в устройствах парораспределения цилиндров:

;

;

;

В таком случае давления на входе в цилиндры (за регулирующими клапанами) составят:

;

;

;

Процесс в h,s-диаграмме изображён на рис. 2.

4. Баланс пара и питательной воды.

• Принимаем, что на концевые уплотнения (D_КУ) и на паровые эжектора (D_ЭП) идёт пар высшего потенциала.

• Отработавший пар концевых уплотнений и из эжекторов направляется в сальниковый подогреватель. Принимаем подогрев конденсата в нем:

• Отработавший пар в охладителях эжекторов направляется в подогреватель эжекторов (ЭП). Подогрев в нем:

• Принимаем расход пара на турбину (D) известной величиной.

• Внутристанционные потери рабочего тела: D_УТ=0,02D.

• Расход пара на концевые уплотнения примем 0,5%: D_КУ=0,005D.

• Расход пара на основные эжектора примем 0,3%: D_ЭЖ=0,003D.

Тогда:

• Расход пара из котла составит:

D_К=D+D_УТ+D_КУ+D_ЭЖ=(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D

• Т.к. котёл барабанный, то необходимо учесть продувку котла.

Продувка составляет 1,5%, т.е.

D_прод= 0,015D=1,03D_К=0,0154D.

• Количество питательной воды, подаваемой в котел:

D_ПВ=D_К+D_прод=1,0434D

• Количество добавочной воды:

D_доб=D_ут+(1-K_пр)D_пр+D_в.р.

Потери конденсата на производство:

(1-K_пр)D_пр=(1-0,6)∙75=30 кг/с.

Давление в барабане котла примерно на 20% больше, чем давление свежего пара у турбины (засчет гидравлических потерь), т.е.

P_к.в.=1,2P₀=1,2∙12,8=15,36 МПа →кДж/кг.

Давление в расширителе непрерывной продувки (РНП) примерно на 10% больше, чем в деаэраторе (Д-6), т.е.

P_РНП=1,1P_д=1,1∙5,88=6,5 бар →

→кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

Тогда:

D_П.Р.=β∙D_прод=0,438∙0,0154D=0,0067D;

D_В.Р.=(1-β)D_прод=(1-0,438)0,0154D=0,00865D.

D_доб=D_ут+(1-K_пр)D_пр+D_в.р.=0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Определяем расход сетевой воды через сетевые подогреватели:

Принимаем утечки в системе теплоснабжения 1% от количества циркулирующей воды.

Таким образом необходимая производительность хим. водоочистки: