книги из ГПНТБ / Романенко П.Н. Пожарная профилактика систем отопления и вентиляции учебник

Д л я

определения

р е ж и м а истечения скорость выхода

газов и

паров

находится по

формуле:

- = Ѵ * т ± 1 Ъ Ь - ( % ) ' ' ' 1

<12'23'

Если

скорость, найденная по формуле (12.23),

будет

больше

или равна критической скорости, то

весовой расход

выделяющих ­

ся газов

или

паров

определяется по

формуле (12.21).

В

связи с

тем, что определение

количества

выделяющихся

тиляцию рекомендуется проектировать

не менее восьми обменов

в час по полному внутреннему объему

помещения. При этом про­

изводительность аварийной вентиляции

принимается с учетом или

тиляционный агрегат,

сблокированный

с рабочим.

Во взрывоопасных

помещениях, где

имеется только горючая

вание и переход во взвешенное состояние

большого количества

пыли.

Д л я

аварийной

вытяжной вентиляции

в

помещениях

взрыво­

опасных

производств рекомендуется применять

преимущественно

осевые

взрывобезопасные

вентиляторы

со

взрывозащищенными

электродвигателями .

Отверстия дл я приема

газовоздушной

смеси

требуется

разме ­

щ а т ь в

зонах возможного наибольшего скопления газов

или па­

ров. Пр и наличии в помещении газов или паров т я ж е л е е

воздуха

приемные

отверстия

необходимо р а з м е щ а т ь

на уровне 0,3-f-1,5 м

от пола.

Д л я этой

цели

предусматриваются

специальные

опуски

воздуховодов.

При

наличии

газов легче воздуха приемные отвер­

стия р а з м е щ а

ю т в

верхней

зоне. Р а з м е щ е н и е приемных отверстий

в плане помещения

д о л ж н о исключать

возможность

образования

непроветриваемых

участков.

Выброс воздуха из систем аварийной вентиляции

допускается

проектировать непосредственно н а р у ж у

на уровне установки вен­

тилятора в проветриваемые участки территории или

выше н а р у ж -

ближе

8 м

по

горизонтали. Д л я предотвращения з а д у в а н и я в

зимнее

время в

отверстиях д л я выброса

воздуха или в подводи­

мых к

ним

воздуховодах рекомендуется

предусматривать клапа ­

Отверстия,

через которые аварийной вентиляцией

выбрасы­

вается н а р у ж у

воздух, с о д е р ж а щ и й горючие пары и

газы, тре­

пламенения

(например,

огневых печей

и дымовых

т р у б ) .

Приток д л я компенсации аварийной вытяжной вентиляции ре­

комендуется

предусматривать от постоянно

действующей приточ­

ной вентиляции и через

выходящие

н а р у ж у

двери

и ворота

(от­

к р ы в а е м ы е

вручную) .

При

необходимости

открывания

дополни­

тельных

проемов д л я

ввода

наружного

воздуха

рекомендуется

проектировать автоматически

открываемые

н а р у ж у

оконные

прое­

мы из расчета не более 20 ООО м3/ч

на

1 м2

проема. В

холодный

период года допускается временное охлаждение помещений.

Приточную аварийную

вентиляцию

рекомендуется

проектиро­

вать д л я

производств,

располагаемых

в

одноэтажных

зданиях,

трения

не могут переноситься

вентилятором . Д л я

выбросов

за­

грязненного

воздуха

в

этом случае рекомендуется предусматри­

вать дефлекторы, шахты или фонари

с автоматически открываю ­

щимися

к л а п а н а м и

или

створками, п л о щ а д ь которых

определяет­

ся

из расчета пропуска

не более 15 000 мъ\ч

на

1 м2

проема.

Пусковые устройства вентиляторов аварийной и рабочей вен­

тиляции, используемой

в качестве

аварийной,

а

т а к ж е автомати­

ческое

открывание проемов д л я

притока воздуха

необходимо

бло­

кировать с

г а з о а н а л и з а т о р а м и ,

построенными

на

допустимые

кон­

центрации

вредных

и взрывоопасных

(20%

Н П В ) веществ. Неза ­

висимо

от

наличия

или

отсутствия

необходимых

газоанализато ­

ров пуск вентиляторов

и открывание

проемов

требуется устраи­

вать ручным, дистанционным, из доступных

мест

как

изнутри,

так

и

снаружи

помещений.

источники сосредоточенного выделения

больших

количеств вред­

ных или горючих газов, паров и пыли,

а т а к ж е

отходов твердых

силы тяжести

материала,

разности

плотностей

газов или

паров

и

о к р у ж а ю щ е г о

воздуха,

действия

ветра, д в и ж у щ и х с я

механизмов

и других причин. Поэтому для более полного

у л а в л и в а н и я вред­

ностей скорость д в и ж е н и я

воздуха

в сторону

местного

отсоса

на

всем загрязненном

участке д о л ж н а

превышать

скорость

распро­

странения вредностей

в

воздухе

помещения.

При устройстве

или

проверке

эффективности

работы

местного

ясняется

тем,

что воздух

при

всасывании

подтекает

к отверстию

со

всех сторон. Н а

рис.

13.1

приведены

примеры спектра

скорос­

тей

всасывания д л я

круглого

отверстия

с

острыми

кромками и

отверстия

со

щитом.

Спектром

всасывания

называют р я д

кривых, к а ж д а я

из кото­

Перпендикулярные линии к этим кривым у к а з ы в а ю т

направление

движения

потока.

Из

рис.

13.1

видно,

что

скорость, составляющая

всего лишь

7,5%

скорости

в центре всасывающего

отверстия,

находится на

расстоянии

примерно

одного

диаметра

этого отверстия.

Рис. 13.1.

Спектр

скоростей

всасыва­

ния у

круглого

отверстия трубы

о—отверстия

с острыми

кромками ( б е з фланца);

о"—с

фланцем

Конструктивно местные отсосы

оформляются

в

виде вытяжных

зонтов, бортовых отсосов,

в ы т я ж н ы х

ш к а ф о в

и

камер, активи­

рованных

отсосов,

встроенных

местных

отсосов,

аспирируемых

укрытий

и других

исполнений.

К а ж д а я конструкция

местных

отсосов

д о л ж н а

оцениваться

коэффициентом эффективности

кэ, представляющим

собой

отно­

шение количества

у л а в л и в а ю щ и х

Ру

к общему

количеству

выде­

ляющихся

вредностей

Ра

т.

е.

Р а з м е р ы прямоугольного

зонта

в

плане

определяются

из

вы­

ражений:

А = а + 0,8

h, м\

(13.2)

5 = 6 + 0,8/1,

At;

(13.3)

где

А

и В — стороны

зонта,

м;

a,

b — стороны

перекрываемой

поверхности,

м;

h — расстояние

от

перекрываемого

оборудования

до ни­

за

зонта,

м.

Д л я

круглого

зонта

D3=.do

+

0,8h,

(13.4)

где

D3

— д и а м е т р

зонта,

м;

d0—диаметр

перекрываемого

оборудования,

м.

Высоту подвеса зонта H рекомендуется принимать

в

пределах

1,6—1,8

м.

П о л н а я высота

зонта

может

быть

определена по формуле:

Л, =

^

+

Лв ,

(13.5)

где D — диаметр

вытяжной

трубы,

м;

h6

— высота

борта, которую

следует

брать

в

пределах 0,1—•

0,3

м.

Р а с х о д у д а л я е м ы х

газов

зонтом

может

быть

определен

по

при­

ближенным

эмпирическим

формулам .

В том случае, когда зонт расположен на расстоянии не

более

1,51

F

от нагретого

оборудования,

расход

газов

L 0

в

тепловой

струе

может

быть

определен

по

формуле:

L0

=

1 4 5 і 3

/ 0 Я Т ,

м3h,

(13.6)

где

Q — часовое

количество

тепла,

выделяемого

путем

конвек­

ции,

вт;

F

— площадь

горизонтальной

проекции источника

тепла, м2.

Если_ расстояние от зонта

до

нагретого

оборудования

более

1,5

VF,

Т О

расход

газов может

быть найден

из

в ы р а ж е н и я :

L

=

29 (/г +

2 VTf'Q1',

м3/ч.

(13.7)

Количество тепла, отдаваемого нагретой поверхностью посред­

ством

конвекции,

может

быть

определено

по формуле:

Q =

Fn0Bo.KM,

(13.8)

где Fn0B

— о б щ а я

п л о щ а д ь поверхности нагретого

оборудова­

ния,

м2;

ак— коэффициент теплообмена конвекцией, вт/м2

град;

àt

— разность температур м е ж д у нагретой поверхностью и

о к р у ж а ю щ е й средой, ° С.

Коэффициент теплообмена конвекцией может быть найден

из

выражения:

а.к = 3,26 дА

(13.9)

Р а с х о д удаляемого воздуха от зонтов д о л ж е н

приниматься

не

тов,

предназначенных

дл я отвода

от оборудования

нагретых

газов

или

паров,

может

быть

подсчитан по

формуле:

L

=

3600 Fce4w,

м*Іч,

(13.10)

где

Fce,, — площадь

расчетного

сечения,

равного

произведению

периметра

зонта

на

его расстояние

от

источника

вы­

деления

вредностей,

м2;

w — средняя

скорость

в

расчетном

сечении

зонта, м/сек.

Величина

средней

скорости

дл я нетоксичных вредностей

при­

нимается равной

0,15—0,25 м/сек.

При

наличии

токсичных

вред­

ностей величина

скорости принимается

в следующих пределах (в

м/сек):

для

зонтов,

открытых

с четырех сторон

.

.

1,05—1,25

»

»

»

»

трех

сторон . . .

0,9 —1,05

»

»

»

» двух сторон .

. .

0,75—0,9

»

»

»

». одной стороны

.

. 0,5 —0,75

Из всех местных отсосов зонты являются наименее совершенны­

ми в отношении

полноты

у л а в л и в а н и я вредностей.

Неорганизован ­

нии окон и дверей, легко могут нарушить

работу

зонтов. Поэтому

там, где это возможно, зонты необходимо

с н а б ж а т ь откидными све­

шивающимися

фартуками .

Д л я у л а в л и в а н и я

горючих газов

и паров

в ы т я ж к а

из зонтов

д о л ж н а ,

ка к правило,

осуществляться с

помощью

вентиляторов.

Если требуемый

расход

удаляемых

газов

за счет

гравитационного

давления

может

быть обеспечен в

любое время года, то вытяж ­

ная

труба на

крыше

здания д о л ж н а

с н а б ж а т ь с я

дефлектором .

Вытяжные ш к а ф ы представляют

собой укрытия,

внутри кото­

рых

происходят

рабочие

процессы,

сопровождающиеся

выделени­

ем

вредностей.

Д л я

выполнения

рабочих

операций в

ш к а ф а х

устраиваются

открытые

(рабочие)

проемы.

Конструктивно

в ы т я ж н ы е

ш к а ф ы

выполняются

с верхним,

нижним и комбинированным

отсосами

(рис.

13.3).

В большинстве

случаев, когда в в ы т я ж н о м

ш к а ф у

производят­

мещение,

через весь

рабочий проем ш к а ф а должен постоянно по­

ступать

приточный

воздух.

Рис. 13.3. Схема вытяжных шкафов

Требуемые

средние

скорости

д в и ж е н и я

приточного

воздуха в

рабочих проемах нормируются в

зависимости от х а р а к т е р а вред­

ности и у к а з ы в а ю т с я

в справочниках [34]. При наличии

в ш к а ф а х

горючих газов

или пыли средние скорости

обычно принимаются

Объем

воздуха, удаляемого

из

ш к а ф а ,

определяется

по фор­

муле:

L = 3 6 0 0 и \ / ш , м3/ч,

(13.11)

где w0

— средняя

скорость

всасывания,

м/сек;

Fm

— п л о щ а д ь

сечения рабочего

проема

ш к а ф а ,

м2.

Если рабочие процессы в ш к а ф у связаны

с применением источ­

ников

тепла,

то

расход

удаляемого

из

ш к а ф а

воздуха

д о л ж е н

быть

не менее

величины,

полученной

из

в ы р а ж е н и я :

L = 114//

Я р . п д ш Я ш

,

м*Іч,

(13.12)

где Я р >

п — в ы с о т а

рабочего

проема,

м;

Q u i — количество тепла, поступающего

в ш к а ф

и идущего на

нагрев воздуха в шкафу, вт.

Величина Qm ориентировочно может быть принята равной 50—

70%

полной

теплопроизводительности

источника.

Д л я

уменьшения расхода

воздуха,

отсасываемого

из вытяжно ­

го ш к а ф а ,

часто

предусматривается

з а к р ы в а н и е

рабочего

проема

дверцами .

Чтобы

при м а л о м

расходе

приточного

воздуха

внутри

ш к а ф а

не

образовалась

взрывоопасная

концентрация

горючих

паров

или

газов,

часть

проема

следует оставлять

открытым . Кон-

це н т ра ц ия указанных паров или

газов в

ш к а ф у

не д о л ж н а пре­

вышать 20%

нижнего

предела

взрыва.

В ы т я ж к а

воздуха

из ш к а ф о в

обычно

может

осуществляться

тиляторов. При удалении ж е

горючих

паров

и газов в ы т я ж к а

из

ш к а ф о в д о л ж н а

быть

механической.

Камеры или кабины представляют собой выгороженные части

помещений с усиленной

вентиляцией.

Они

являются

разновид­

ностью в ы т я ж н ы х

ш к а ф о в и

применяются

обычно при

м а л я р н ы х

работах. Рабочие

места

могут

находиться

к а к внутри,

т а к и

вне

пульверизационной

окраски

изделий. К а ж д а я т а к а я

к а м е р а

обо­

рудуется площадкой д л я размещения

о к р а ш и в а е м ы х

изделий,

фильтром д л я у л а в л и в а н и я

распыленных

частиц краски,

в ы т я ж ­

ным воздуховодом

и

вентилятором.

На рис. 13.4 показан

разрез к а м е р ы

д л я

окраски

изделий

сред­

них размеров, а на рис. 13.5 — размер

камер д л я окраски

изделий

малых габаритов .

/ — ограждение камеры; ? — воздухозабо рное

отверстие; 3 — гидрофильтр; 4—вытяжной

воздуховод; s—бак-отстойник;

б—поворотный круг

Рис. 13.5. Камеры для окраски изделий

малых размеров

а — камера

с водяной промывкой для

пульвернзацнонной окраски мелких изделий

(7КП—0000);

5—камера

с нижним

гидрофильтром

для окраски изделий мелких габаритов (7

КП—0000)

П ри

наличии

в составе

краски легковоспламеняющихся компо-

нетов отсасываемый воздух в фильтрах

подвергается

промывке

рый орошается водой,

сепаратора

д л я у л а в л и в а н и я капелек воды

и бака-отстойника д л я

сбора

воды

и краски. Д л я лучшего

переме­

шивания воздуха с водой вода

направляется против потока

воздуха

лий,

например, средних

размеров (см. рис.

13.4)

устанавливаются

два

ряда

форсунок с диаметром сопла не менее 3

мм.

Д л я

всех

камер

с

пульверизационной

окраской расход воды

принимается

1—4 л

на

1 м3 воздуха. Вода,

как правило, рецирку-

нимается

в пределах 4—5

At/сек, а в сечении сепаратора — не более

3 м/сек.

Объем

воздуха, отсасываемого из камер, т а к ж е

к а к в вытяж ­

ных ш к а ф а х , определяется

по его скорости в рабочем

проеме. Сред­

воздуха принимается

равной 1,3

м/сек,

если ж е

в в лакокрасочных

м а т е р и а л а х

у к а з а н н ы е вредности

отсутствуют,

то скорость воздуха

принимается

1 м/сек.

При окраске кистью, а

т а к ж е окунанием

и

обливанием

средние

скорости воздуха

в рабочем проеме камеры

в

зонтальной. Д л я

прямоугольных ванн

бортовые отсосы устраива ­

ю т с я ' о д н о б о р т о в ы м и (односторонними)

или двухбортовыми

(дву­

сторонними) . У

круглых ванн отсосы

бывают кольцевыми,

полу­

сов над

всей поверхностью

жидкости, находящейся

в ванне,

соз­

дается

разрежение . Воздух

из помещения

устремляется к

ванне

и, у в л е к а я

с собой

выделяющиеся

пары

или газы,

улавливается

бортовыми отсосами. При однобортовых отсосах наименьшая

(кри­

тическая)

скорость

воздуха

наблюдается

у противоположного

от

отсоса края ванны. При двухбортовых отсосах критическая

ско­

рость воздуха располагается

м е ж д у

отсосами над серединой ванны.