книги из ГПНТБ / Романенко П.Н. Пожарная профилактика систем отопления и вентиляции учебник

ратуры

для промышленных зданий

по экспериментальным

дан ­

ным.

Если

в помещении одновременно

выделяются тепло, газы, па­

ры и пыль, требуемый воздухообмен

определяют из условий '.уда­

ления к а ж д о г о из этих вредных выделений отдельно и д л я

рас­

временном выделении

в воздух помещений паров нескольких

раст­

ворителей

(например,

ацетона, спиртов, эфира, уксусной

кисло­

ты) и р а з д р а ж а ю щ е г о

газа (например, серного и сернистого ан­

гидрида,

хлористого и

фтористого водорода) расчет воздухообме­

количества воздуха, потребные для

разбавления к а ж д о г о

раство­

рителя

и к а ж д о г о

р а з д р а ж а ю щ е г о

газа в отдельности до нормы.

При

одновременном выделении нескольких

газов и паров, кро­

ме растворителей

и р а з д р а ж а ю щ и х

газов,

количество

воздуха

тепла

и

водяного

п а р а рассчитывают д л я

зимнего,

переходного и

летнего

периодов

года.

Зимним считают период с температурой

наружного

воздуха

ниже

+ 1 0 ° С, а летним

—

с

температурой

наружного

воздуха

выше

+ 1 0 ° С. Границей

м е ж д у обоими периодами

является

пе­

реходный

период,

которому

соответствует

температура

+ 1 0 °

С.

Если

в помещении в

летний

период года

наружный

воздух

механической

приточной

вентиляцией,

д о л ж н о

быть

достаточным

для обеспечения требуемого состояния

воздуха

в помещении при

температуре

наружного

воздуха, соответствующей

переходному

периоду

года.

Если не предъявляются специальные требования

к

темпера­

туре вводимого в помещение воздуха, рекомендуется

производить

проверку

достаточности

воздухообмена

д л я температуры

н а р у ж ­

ного

воздуха

10° С

и

теплосодержания, соответствующего

этой

температуре и

относительной

влажности

70%.

В производственных помещениях с объемом на одного

рабо­

тающего менее

20 м3

д о л ж е н

предусматриваться

воздухообмен,

обеспечивающий подачу

наружного

воздуха

в количестве

не

ме­

нее 30 м3/ч на

одного работающего, а в помещениях с объемом

на

одного

работающего

от

20 до

40 м3

— не менее 20

м3/ч на

одного

q„

— плотность

теплового

потока

от солнечной

радиации,

з а в и с я щ а я

от географической

широты

и типа покры­

тия,

вт/м2;

k0CT—коэффициент,

зависящий от характеристики остекления.

При

плоском

бесчердачном

покрытии

величина

qn

имеет сле­

дующие значения (вт/м2)

:

для

широты

35°—23,3

то

же

45°—21,0

»

»

55°—17,4

»

»

65°—14,0

При покрытии с чердаком д л я всех широт

q„ = 6

вт/м2.

Значения коэффициента kocr

приведены

в

табл .

8.1.

Таблица

S.1

Значения коэффициента &0ст

Характеристика

остекления

Двойное остекление в одной раме

1,15

Одинарное

остекление

стекол

1.45

Обычное

загрязнение

0,80

Сильное

загрязнение

0,70

Побелка

стекол

0,60

Остекление

с

матовыми стеклами

0,40

Внешнее

зашторивание

окон

0,25

Значения

с70 с т

приведены

в

табл .

8.2.

Подсчет

поступлений

тепла

от

солнечной

радиации производят

д в а ж д ы : первый

раз

—

через

остекление,

расположенное

в одной

стене, перекрытие

и фонарь; второй раз

—

через остекления, рас­

марным количеством теряемого

тепла Q p a

c x .

Если QnpH x>Qpacx.

т 0

в помещении

имеются избытки

тепла и

их

нужно

удалять,

при

QnpHx < Qpacx

в помещении имеются недостатки тепла

и их нужно

восполнять.

пола, а т а к ж е

со смоченных поверхностей

изделий,

материала,

сырья.

Количество

влаги, выделяемое людьми, зависит от состояния

и физической

нагрузки человека, а т а к ж е

температуры

о к р у ж а ю ­

щего воздуха.

Так, при температуре о к р у ж а ю щ е г о воздуха 20° С

физической нагрузке

160 г/ч,

при т я ж е л о й

физической

нагрузке

200 г/ч,

при спокойной

работе 70 г/ч, в спокойном состоянии 45 г/ч.

Д л я

практических

расчетов

количество

испаряющейся

влаги с

ления

широко

пользуются

следующей

формулой:

G = (z + 0,0174а;) (/?! -р2)

F ,

кг/ч

,

(8.4)

z—фактор

гравитационной

подвижности

о к р у ж а ю щ е й

среды;

при температурах воздуха в помещении

15-г 30° С имеет

значения, указанные

в табл .

8.3;

р\

— парциальное

давление

водяных

паров

при температуре

испаряющейся

жидкости,

мм

рт. ст.;

р2

— парциальное

давление

водяных

паров

в воздухе,

окру­

ж а ю щ е м поверхность

воды,

мм рт. ст.;

w — скорость движения

воздуха

над поверхностью

испарения,

м/сек;

F—

поверхность

испарения,

м2.

Таблица

8.3

Значения

фактора

гравитационной

подвижности

Температура воды,

град

До 30

40

50

60

70

80

90

100

z

0,022

0,028

0,033

0,037

0,041

0,046

0,051

0,06

Количество

влаги,

испаряющейся

от

м е т а л л о о б р а б а т ы в а ю щ и х

станков при работе с эмульсией, количество

влаги в

виде

пара,

поступающего

в

помещение

через неплотности в оборудовании, а

т а к ж е

количество

пара,

образующегося

при работе с в л а ж н ы м ма­

териалом

(сушка, г л а ж е н и е

белья и т. п.), могут

быть

определены

Таблица 8.4

Наибольшая допустимая концентрация углекислоты в

1 м3

воздуха

Концентрация в

процентах

Помещения

массо­

объем­

по

объе­ по массе

вая, г/м3

ная, Л/.«3

му

при 18°С

Дпя

продолжительного

пребывания лю­

1,86

дей

1,0

0,100

0,150

Для

кратковременного

пребывания лю­

3,72

2,0

0,200

0,300

дей

Для периодического пребывания люден

2,32

1,25

0,125

0,187

Для

пребывания люден

в больницах

1,30

0,70

0,070

0,105

G = KCVj/^r

.

кг/ч,

(8.5)

где К — коэффициент

запаса, учитывающий

степень

износа

обору­

дования . Обычно

К принимают от

1 до 2;

С — коэффициент, зависящий

от давления газов

или паров

в

аппарате,

определяется

по данным

табл . 8.5;

V — внутренний

объем

аппаратов и коммуникаций,

находящих ­

3

ся под давлением, ЛІ ;

І-і — молекулярная масса газов или паров, находящихся

в ап­

паратах;

т— абсолютная

температура

газов или паров,

находящихся

в

аппаратах,

° К-

і

<•.

Таблица

8.5

Значения коэффициентов С

Рабочее

давление,

Менее

бар

(изб.)

1

1

6

16

40

160

400

1000

Коэффициент С

10.121

0,166

,0,182

0,189

0,205

0,251

0,297

0,370

G = АѴР~,

(8.6)

где

G — количество

пара или жидкости,

проходящее

через

сальник

штока, г/ч

на 1 мм смоченной

окружности штока;

А — опытный

коэффициент;

Р — давление,

развиваемое

насосом,

бар.

Д л я высокоагрессивных нефтепродуктов

и при обычном

состоя­

нии сальников Л = 5,0; дл я обычных бензинов, лигроинов,

керосинов

при хорошем состоянии сальников А = 2,5.

По опытным данным

количество

испаряющейся

жидкости из

открытой поверхности

(кроме

воды)

можно

определить

по фор­

муле:

G =

(I (0,000352 + 0,000786 w) pF,

кг/ч,

(8.7)

где

р, — м о л е к у л я р н а я

масса

жидкости;

w — скорость

д в и ж е н и я воздуха

над поверхностью

испарения,

м/сек;

р — парциальное

давление

пара

жидкости над

поверхностью

испарения,

мм

вод. ст.;

F—поверхность

испарения,

м2.

Количество жидкости, вытекающее из отверстий при поврежде ­

ниях производственной аппаратуры и коммуникаций,

равно:

G =

v/p V2gH

,

кг/сек,

(8.8)

где

v — коэффициент

истечения;

f — приведенная

площадь

отверстия в

стенке, ж 2 ;

р — плотность

жидкости,

кг/м3;

H•— внутреннее давление в аппарате, мм вод. ст.

Формула дл я определения среднего

часового количества паров,

где В — расход

химикалий,

г/м2;

q — количество летучих в химикалиях, выделяющихся

при вы­

сыхании

материала,

% ;

F—поверхность

испарения,

м2;

ч.

т — п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь

испарения,

Д л я

определения среднего значения

количества

газов

или па­

ров, выделяющихся от различных

источников,

молено пользоваться

следующей

формулой:

Q — ^ ^пом (л-'а — х

і ) +

Увеит(-Гух—*пд)]Р

Кр^ц

(ß

[Щ

г л е

Упом — внутренний

объем

помещения,

м3;

Х\

и х2

— н а ч а л ь н а я

и

конечная

концентрации

газа или пара

в воздухе

помещения

(то

ж е в

выбрасываемом

из

помещения

воздухе

хух

и в приточном

воздухе

хпр);

У вент — воздухообмен

помещения,

мг/ч;

" З н а я

количество газов и паров, выделяющееся

в

производствен­

ные здания, можно определить концентрацию

этих

вредностей

в

воздухе,

а т а к ж е время,

по

истечению которого

в рассматриваемом

объеме

помещения образуются

взрывоопасные

концентрации.

М а к с и м а л ь н о возможную концентрацию газа или пара в поме­

щении при отсутствии вентиляции можно

определить по формуле:

100,

(8.11)

где ' ' м а к с — м а к с и м а л ь н а я

концентрация

газа,

%

по объему;

^ газа

—к о л и ч е с т в о

газа, которое поступает в

помещение,

м3;

Ѵ п о м

— свободный

объем

помещения, м3.

Предельно допустимые

концентрации

токсических газов, паров

санитарными

нормами С Н 245—63 и С Н и П

П-Г.7—62. Эти концен­

трации

значительно

меньше концентраций,

соответствующих

ниж­

ним

границам

взрыва

(табл.

8.6).

Таблица

8.6

Допустимые

концентрации взрывоопасных

смесей

Предельно

допу­

Наименование

ядовитых

и

взрыво­

стимая

концентра­

Нижний

предел

опасных

газов,

паров

и

пылей

ция

по

санитар­

взрыва,

мг/л

ным

нормам,

мг/л

Аммиак

0,02

112,0

Анилин

0,003

61,0

Ацетон

0,20

38,6

Бензол

0.02

42,0

Керосин

0,30

60,0

Бензин

углерода

0,1

60,0

Окись

0,02

145,0

Сероводород

0,01

61,0

Сероуглерод

0,01

31,5

Скипидар

0,30

41,3

Метиловый

спирт

0,05

46,5

Этиловый

спирт

1,0

50,0

Бутиловый

спирт

0,2

53,0

Д л я

обеспечения

пожарной

безопасности общеобъемные

кон­

дукции (мукомольные, крупорушные, комбикормовые,

сахаро - ра -

финадные и пробковые заводы; заводы

сухого молока;

размольные

отделения, п е р е р а б а т ы в а ю щ и е

отходы

крахмало - паточной,

бро­

дильной, масложировой и мясной промышленности;

развесочные

и упаковочные цехи пищевых

предприятий; отделочные и

раз ­

воздухообмена дл я рассматриваемой

категории

помещений.

Д л я

упрощения проектирования

вентиляции

в жилых,

общест­

венных

и вспомогательных зданиях,

а в отдельных

случаях и в

производственных помещениях можно пользоваться

данными о не­

обходимой кратности воздухообмена, определенными

путем

расчета

В ряде случаев кратность

воздухообмена дается раздельно дл я

притока ( + ) и дл я в ы т я ж к и

( — ) . Например, + 3 , —4 означает,

что в помещении с объемом

Ѵпоы

организованный приток д о л ж е н

быть равен

Ѵ п р п т = 3 Ѵ п о м , а организованная в ы т я ж к а F a b l T = 4 Vпш.

Неравенство

притока и в ы т я ж к и

приводит к тому, что из помеще­

ний, где в ы т я ж к а превышает

приток, воздух не распространяется

случаях,

когда желательно, чтобы

воздух из соседних

помещений

не проникал в данное помещение, в него организованно

подают

воздуха

больше,

чем извлекают .

При

расчете воздухообмена

по кратности

он может

быть

опре­

делен

по формуле:

G = KpVnau,

кг/ч,

(8.12)

где

К — з а д а н н а я

кратность

воздухообмена;

р — плотность

воздуха

при расчетной

температуре

в

поме­

щении,

кг/м3;

У пом—объем

помещения,

м3.

Таблица 8.7 представляет

собой

образец

дл я сведения

данных

о воздухообмене

по

зданию

в

целом.