книги из ГПНТБ / Харас З.Б. Монтаж аппаратов нефтяной и газовой промышленности
.pdfпри помощи листовых накладок и чистых болтов, что менее пред почтительно. Если основные ветви мачты изготовлены из кипящей стали, то мачту не используют при температуре окружающего воздуха ниже минус 20° С.
При монтаже аппаратов широко применяют мачты Таллинского машиностроительного завода (ТМЗ), спроектированные на заводе под руководством профессора Таллинского политехнического ин ститута (ТПИ) И. И. Ааре по техническому заданию, составленному автором. Мачты ТМЗ, оснащенные каждая полиспастом из блоков БМ-130, обеспечивают в спаренном состоянии подъем аппаратов и укрупненных блоков стальных конструкций массой до 200 т (при оснащении полиспастами из блоков БМ-100 грузоподъемность ком плекта из двух мачт составляет всего 160 т). У мачты высотой 62 м высота подъема крюка подвижного блока грузового полиспаста равна 55 м (общая масса комплекта из двух мачт высотой по 62 м составляет с опорами 68,2 т). Масса одной мачты при подъеме равна 30 т. Аппараты массой до 200 т допускается поднимать при наклоне мачт на угол до 10° от вертикальной оси и при отклонении грузовых полиспастов от оси мачт на угол до 15°. При подъеме аппаратов с на клоном мачт на угол 25° к вертикальной оси грузоподъемностькомплекта снижается до 90 т.
Конструкция каждой мачты представляет собой четыре основные ветви из уголков 200x200x16 мм, соединенные раскосами. При высоте 62 м мачта состоит из шести разъемных секций длиной по 10 и 20 м. Мачта полноповоротная за счет шарнирного закрепления оголовка и опоры. На грунт мачта опирается через опору диаметром 3,2 м и массой около 4 т. Грузовой полиспаст крепят к мачте за консоль с помощью специальных тяг или через переходное звено (рис. 6.3). Бестросовое шарнирное соединение обеспечивает необ ходимые степени свободы и создает более безопасные условия, чем при подвеске грузового полиспаста тросовой петлей. Ходовую нитку грузового полиспаста, сбегающую с подвижного блока, с помощью системы отводных роликов направляют внутрь мачты и внизу вы водят наружу.
Чтобы использовать спаренные мачты ТМЗ для подъема и уста новки аппаратов массой около 300 т, было предложено переобору довать оголовки спаренных мачт ТМЗ с таким расчетом, чтобы на вершине каждой мачты закрепить два полиспаста из блоков БМ-100 или БМ-130. По проекту Гипронефтеспецмонтажа на вершине ка ждой мачты укрепили сваркой молотковый коробчатый оголовок из листа толщиной 30 мм, к каждому плечу которого на одинаковом вылете от оси мачты (1,25 м) прикрепили полиспаст с помощью тро совой петли, которую привязали к короткой оси (рис. 6.4). Эту ось расположили с эксцентриситетом от оси мачты, равным 200 мм
(вместо |
700 мм при обычном |
креплении грузового полиспаста) А1 |
1 И. |
С. Г о л ь д е н б е р г и |
др. Повышение грузоподъемности мачт |
Таллинского завода. «Монтажные и специальные работы в строительстве». 1970, № 1.
117
I
в
Для Дополнительного усиления к опорной плите каждой мачты снизу приварили стальной лист толщиной 30 мм и диаметром 3400 мм. В результате такой реконструкции мачт ТМЗ повысилась грузо подъемность каждой мачты до 160 т и выявилась возможность подъ ема аппаратов массой до 320 т. На реконструкцию оголовка каждой мачты при этом расходуется около 2 т металла.
Гипрохиммонтажом предложено и разработано иное решение по реконструкции мачт ТМЗ с целью повышения их грузоподъем ности до 150 т каждой В На верхней секции мачты устанавливают
мачта
Рис. 6.4. Несъемныя молотковый оголовок мачты ТМЗ для подвески двух грузовых полиспастов.
съемный молотковый оголовок, выполненный в виде двух соосных съемных консолей с цапфами для крепления к ним подъемных по лиспастов и боковой расчалки. Консоли соединяют стыковыми накладками и болтами. Поскольку ось цапф проходит через ось мачты, исключается действие изгибающего момента на мачту, в ре зультате чего появляется возможность увеличить грузоподъем ность реконструируемых мачт. Сдвигу консолей вниз вдоль мачты препятствуют приваренные к ее ветвям упоры. Боковую расчалку мачты крепят к траверсе, концы которой соединяют тросом с кон солями, вследствие чего обеспечивается передача усилий на мачту также без изгибающих моментов. На том же вылете к консолям присоединяют отводные блоки подъемных полиспастов.
1 М. II. Д е м а т и др. Монтажная мачта. Авт. свид. № 247489 от 17/1V
1968. Бюлл. изобретений, 1969, № 22.
m
Мачты с молотковыми наголовниками для монтажа аппаратов применяет также японская монтажная фирма «Чийода».
Недостаток описанной реконструкции мачт — существенная по теря высоты подъема груза, а также необходимость отклонения плоскости полиспастов от оси мачты на значительный угол в конеч ной стадии подъема аппарата. Кроме того, в случае применения мачт с молотковыми наголовниками обязательно требуется балансировать нагрузку между двумя полиспастами с помощью траверсы.
В монтажной практике имелись случаи подъема нереконструиро ванными спаренными мачтами ТМЗ аппаратов массой около 240 т. € целью определения действительной несущей способности ВНИИМонтажспецстроем и трестом Волгонефтехиммонтаж были прове дены испытания мачты ТМЗ высотой 62 м. Испытания мачты прово дили при ее горизонтальном положении на стенде. Две продольные
Рис. 6.5. Расположение на мачте .мест замера напряжений при испытании.
трубы стенда по концам связали жесткими поперечинами, служа щими упорами для испытываемой мачты. Поэтапные статические нагрузку и разгрузку мачты выполняли двумя гидравлическими домкратами грузоподъемностью по 200 т, работающими от одной насосной станции. Для исключения прогибов под действием соб ственной силы тяжести мачту по длине через 6 м поддерживали балансирными рычажными устройствами. Мачта опиралась на одно плечо устройства, а на другом плече укладывали противовес из бе тонных плит. Соотношение плеч было выбрано таким, чтобы масса противовеса была приблизительно вдвое меньше массы уравнове шиваемого участка мачты. Шаровой пятой мачту упирали в шаро вой подпятник, закрепленный на одной поперечине стенда. Гидра влические домкраты упирались во вторую поперечину стенда и пе редавали нагрузку на оголовок мачты (снизу) с проектным эксцен триситетом, равным 700 мм.
Мачту нагружали и разгружали этапами по 25 тс (250 кН). При этом снимали показания тензодатчиков и прогибомеров. Разрушение мачты произошло при нагрузке 300 тс. Причем устойчивость поте ряли только ветви верхней секции.
Напряжения в верхних (ов) и нижних (п„) ветвях мачты в шести сечениях по длине (рис. 6.5) при различных нагрузках на мачту приведены в табл. 6.2.
Как видно из табл. 6.2 наибольшие напряжения возникали в ниж них ветвях по сечению мачты, т. е. в ветвях, расположенных со стороны подвески грузового полиспаста. В то же время ветви, рас положенные с другой стороны, были явно недогружены, что ука зывает на нерациональность геометрической формы симметричных
120
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6 . 2 " |
|
|
|
|
Напряжения в |
ветвях мачты ТМЗ при различных нагрузках |
|
||||||
|
|
|
|
|
во время испытания |
|
|
|
|||
|
|
В.5) |
|
|
|
Н а г р у з к и , к Н (тс) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К ft |
1300 (1 30) |
2000 |
(2 0 0 ) |
|
2500 (250) |
3000 (300) |
||||
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
•о . |
% |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
S I |
а в |
° в |
|
а н |
° в |
а н |
0 в |
|||
7—1 |
1180 |
122 |
1783 |
130 |
|
2105 |
140 |
2680 |
155 |
||
2 |
— |
2 |
905 |
1507 |
|
1918 |
2290 |
||||
3 |
- |
3 |
855 |
150 |
1359 |
160 |
|
1639 |
210 |
1975 |
350 |
4 |
— |
4 |
810 |
200 |
1370 |
300 |
|
1719 |
380 |
1998 |
520 |
5 |
- |
5 |
647 |
310 |
1220 |
390 |
' |
1429 |
500 |
1808 |
610 |
6 |
- |
6 |
535 |
— |
1181 |
— |
|
1320 |
— |
1502 |
— |
|
|
П р и м е ч а н и е . |
П р иведен н ы е в |
т абл иц е |
|
н а п р я ж е н и я |
имею т |
р азм ер н о сть |
к г с / с м 2' |
||
(причем |
1 к г с / с м 2« 0 , 1 |
М П а ) . |
|
|
|
|
|
|
мачт квадратного сечения. Кроме того, напряжения превышали предел текучести только в ветвях верхней секции. Проведенный в дальнейшем расчет мачты, усиленной двумя накладками, а также повторное нагружение усиленной мачты ТМЗ на стенде до 300 тс показали возможность использования спаренных мачт ТМЗ с уси ленными верхними секциями для подъема и установки аппаратов массой до 300 т. Изменять паспортную грузоподъемность мачт ТМЗ допускается лишь после осмотра действительного их состояния и испытания с перегрузкой на 25%, т. е. на нагрузку 187,5 тс каждой мачты.
По инициативе Главнефтемонтажа Таллинским политехническим институтом совместно с Гипронефтеспецмонтажом разработаны кон струкции мачт ТПИ—ГНСМ, каждая грузоподъемностью 250 т при высоте 40 м и 200 т при высоте 60 м.
При высоте 60 м комплект из двух таких мачт имеет массу 66 т,. т. е. близкую к массе комплекта мачт ТМЗ. Это достигнуто главным образом за счет применения уголков основных ветвей из низколе гированной стали 15ХСНД и увеличения поперечного сечения мачты с 1600x1600 до 1800x1800 мм. Ось вращения мачты смещена от оси симметрии средних сечений на 400 мм. Мачты отличаются от широко распространенных установкой подшипников качения как в основании, так и в оголовке, что существенно облегчает поворот мачт и снижает усилия на раскосы Г Для наклона мачты в ее осно вании установлена шаровая пята.
Мачта ТПИ—ГНСМ может быть оснащена одним полиспастом из блоков БМ-280 или двумя полиспастами из блоков БМ-130. Kpoмe^1
1 И. И. А а р е и др. Грузоподъемная мачта для монтажа тяжеловесного оборудования. Авт. свид. № 304227 от 24/ХІ 1969. Бюлл. изобретений, 1966., № 17.
121
того, у нее удачно выполнен узел соединения расчалок с оголовком мачты. Расчалку крепят к оголовку через переходное звено, соеди няемое с оголовком при помощи пальца, что позволяет располагать расчалку под различным углом к оси мачты. Звено имеет ролик, через который крепят петлю расчалки. Блок грузового полиспаста БМ-280 закреплен на вершине мачты через шарнир с одной степенью
свободы, позволяющей грузовому по лиспасту отклоняться от мачты на раз личный угол.
Одним из недостатков описанных' конструкций мачт является их непол ная поворачиваемость из-за необходи мости направлять ходовую нитку поли спаста на неподвижно установленную лебедку. В этом отношении выгодно отличаются мачты конструкции Гипрохиммонтажа Б Нижняя секция мачты опирается через подшипник качения на опорную короткую секцию, соеди ненную с плитой через шаровой шар нир. В опорной секции укреплен от водной ролик, направляющий ходовую нитку полиспаста, пропущенную внутри мачты, на лебедку. Таким образом, при повороте мачты с грузовым полиспастом не меняется положение отводного ро лика и обеспечивается постоянное на правление ходового троса на лебедку. Во время подъема самой мачты разъем нижней и опорной секций соединяют болтами, а иногда и перекрывают при варными планками.
На описанном принципе Гипрохиммонтажом вначале была разрабо тана мачта грузоподъемностью 110 т при высоте до 50 м, а затем —
мачта грузоподъемностью 130 т при высоте до места крепления полиспаста 42 м (120 т при высоте 51,5 м). В Гипрохиммонтаже спроектирована полноповоротная мачта грузоподъемностью 200 т при высоте 60 м, также имеющая разъем и подшипник в нижней части (рис. 6.6).
Мачты, применяемые в отечественной и зарубежной монтажной практике, имеют различную геометрическую форму. Есть мачты постоянного сечения по высоте, а также симметричные и несимме
тричные, сигарообразные. |
Петровским предложена монтажная1 |
В. М. Ашмяном и Н. Л. |
|
1 М. П. Д е м а т и др. Монтажная мачта. Авт. свид. № 197922 от 9/ѴІ |
|
1967. Бюлл. изобретений, 1967, № |
13. |
122
мачта оригинальной геометрической формы. На оголовке мачты в месте крепления грузового полиспаста выполнен скос, располо
женный по отношению к продольной оси |
мачты под |
углом 1—5° |
и обеспечивающий возможность подвески |
грузового |
полиспаста |
по оси вращения мачты, совмещенной с центрами тяжести сечений мачты (рис. 6.7, а). Авторы предполагают, что масса мачты при та кой геометрической форме при одинаковой грузоподъемности будет меньше на 15% по сравнению с обычной мачтой, так как исключается действие изгибающего момента на часть мачты, расположенной
ниже |
местакрепления |
|
грузо |
|
|
|
|
||||
вого полиспаста. Однако у та |
|
|
|
|
|||||||
кой мачты можно ожидать утя |
|
|
|
|
|||||||
желения |
оголовка |
и |
нижней |
|
|
|
|
||||
части |
за |
|
счет |
эксцентрично |
|
|
|
|
|||
прикладываемой к нейнагрузки. |
|
|
|
|
|||||||
И. И. Ааре с группой инже |
|
|
|
|
|||||||
неров |
Главнефтемонтажа раз |
|
|
|
|
||||||
работал конструкцию |
мачты, |
|
|
|
|
||||||
у которой |
на нижней |
секции |
|
|
|
|
|||||
со стороны грузового полиспаста |
|
|
|
|
|||||||
выполнен |
односторонний |
скос |
|
|
|
|
|||||
под углом 4—6°, обеспечива |
|
|
|
|
|||||||
ющий |
смещение |
точки |
|
опоры |
|
|
|
|
|||
пяты относительно центра тя |
|
|
|
|
|||||||
жести |
сечения |
средних |
сек |
|
|
|
|
||||
ций (6.7, б) Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Мачта ТПИ—ГНСМ имеет |
|
|
|
|
|||||||
также оригинальную |
геометри |
|
|
|
|
||||||
ческую форму (рис. 6.7, |
в). |
а |
|
6 |
В |
||||||
С |
целью |
выявления |
опти- |
|
|||||||
мальной геометрической формы |
рис 6 7 |
Ге0 |
ические ф |
мачіѵ |
|||||||
мачт с участием автора были |
|
|
|
|
|||||||
проведены исследования по оп |
мачт, |
продольная вертикальная |
|||||||||
ределению |
|
несущей |
способности |
ось вращения которых во всех вариантах совмещена с центрами тя
жести поперечных сечений 2. В то же |
время распределение металла |
по поперечному сечению мачты в |
сравниваемых вариантах было |
существенно изменено.
Если принять площадь сечений ветвей, расположенных со сто роны подвеса полиспаста, F lt а с противоположной стороны — F2, то во всех вариантах F x + Г 2 = F. Расстояние от центра тяжести всего поперечного сечения, совмещенного с продольной осью враще
ния мачты, |
до оси ветвей, расположенных со стороны подвеса1 |
1 И. И. |
А а р е и др. Грузоподъемная мачта для монтажа тяжеловесного |
оборудования. Авт. свид. № 269466 от7/ІѴ 1969. Бюлл. изобретений, 1970, № 15-
! 3. Б. |
X а р а с |
и др. Исследование несущей способности решетчатых |
монтажных |
мачт. В |
сб. «Монтажные работы в строительстве», яып. 5, с. 8. |
М., изд. ВНИИМонтажспецстроя, 1971.
123
полиспаста, я, а до противоположных ветвей — b. Несущую способ ность мачт определяли в диапазоне 0,75 > a / ö > 0,05; результаты расчетов приведены на графике (рис. 6.8). Из графика видно, что наиболее оптимальной из сравниваемых является мачта с расположе нием центра тяжести поперечного сечения и оси вращения мачты на расстоянии 0,25—0,3 ширины всего сечения, считая от ветвей, рас положенных со стороны подвеса полиспаста. Такую геометрическую
|
форму |
имеют |
описанные |
||
|
выше трехтрубные сигаро |
||||
|
образные |
мачты |
шпрен- |
||
|
гельного типа, разрабо |
||||
|
танные |
автором. |
|
||
|
Эти |
же |
выводы под |
||
|
тверждает |
анализ |
метал |
||
|
лоемкости пятнадцати мачт |
||||
|
различных |
организаций Г |
|||
|
За показатель |
металлоем |
|||
Отношение а/Ь |
кости |
принято |
отношение |
||
массы мачты (в кг) |
к про |
||||
Рпс. 6.8. График зависимости несущей спо |
изведению |
ее |
паспортной |
||
собности мачты от положения оси вращения |
грузоподъемности (в т) на |
||||
и центра тяжести сечения мачты. |
высоту (в м). Этот показа |
||||
|
тель |
у |
рассмотренных |
мачт колебался в пределах от 3,87 до 8,28 кг/(т- м). Причем, наимень ший показатель имеют трехтрубные сигарообразные мачты шпренгельного типа грузоподъемностью 70 т.
§ 2. ИСПЫТАНИЕ МОНТАЖНЫХ МАЧТ
Несмотря на большую грузоподъемность большинство находя щихся в эксплуатации монтажных мачт не прошло испытания пере грузкой. Такое положение сложилось прежде всего из-за того, что монтажные мачты не подведомственны Госгортехнадзору и, кроме того, испытания мачт связаны с проведением трудоемких и дорого стоящих работ. Вместе с тем испытания мачт следует считать обяза тельными.
По аналогии с монтажными' кранами мачты следует испытывать нагрузкой, на 25% превышающей ее паспортную грузоподъемность. Причем нагрузку при испытании надо выдерживать не менее 30 мин.
Возможно испытание мачт при установке их в вертикальное рабочее положение путем подъема с земли испытательного груза или монтируемого оборудования. Такое испытание прошли, напри мер, реконструированные мачты ТМЗ грузоподъемностью по 160 т 1.2з
1 3. Б. X а р а с. Крупноблочный монтаж аппаратов ко оттого типа химических и нефтеперерабатывающих заводов. Информ. листок, № 651. М., изд. ЦБТИ, 1965. 32 с.
з И. С. Г о л ь д е н б е р г и др. Повышение грузоподъемности мачт Таллинского завода. «Монтажные и специальные работы в строительстве». 1970, № 1.
124
В качестве груза для испытания использовали перемещенный к месту подъема аппарат массой 275 т. Для создания 25%-ной перегрузки необходима масса 200 т. Поэтому аппарат стропили не в центре тя жести, а с соответствующим смещением от него.
Рассмотренным способом можно испытывать мачты вместе с та келажной оснасткой в рабочем вертикальном положении. В то же время работы по перемещению и подъему испытательного груза большой массы достаточно трудоемки.
Мачты без такелажной оснастки могут быть испытаны и в гори зонтальном положении. Статические испытания мачт ТМЗ на гори зонтальном стенде при нагрузке, создаваемой гидравлическими дом кратами, описаны выше. Преимуществами такого способа являются: возможность постоянного и полного осмотра мачты в процессе испы тания, безопасные условия труда испытателей. К недостаткам спо соба можно отнести сравнительно большие затраты средств на устрой ство стенда, статический характер испытаний и горизонтальное положение мачты, отличные от условий работы мачт при монтаже.
Оригинальный способ статического испытания мачт в горизон тальном положении в комплекте с такелажной оснасткой и меха низмами разработан в Гипронефтеспецмонтаже Н Этим способом были испытаны две мачты грузоподъемностью по 200 т. Во время испытания две мачты 1 были расположены по одной оси в горизон тальном положении опорными плитами 2 друг к другу (рис. 6.9). Соосность мачт проверяли теодолитом по реперам в виде стальных прутков, приваренных к мачтам по длине. Для компенсации дей ствия собственной силы тяжести мачту вывешивали на козлах. Два грузовых полиспаста 3 грузоподъемностью по 280 т присоединили к треугольной обойме 4, к третьему пальцу которой присоединили оттяжной полиспаст 5 грузоподъемностью 160 т, закрепленный за якорь 6. Оголовки мачт прикрепили к забетонированным якорям 7 тросовыми петлями. Опорные плиты соединили расположенными по контуру стяжными болтами и уложили в специальное забетони рованное в приямке 8 ложе из листовой стали, имеющее углубление по профилю опорных плит. Боковые ограничители у ложа пред отвращают смещение испытываемых мачт вдоль оси. От вертикаль ного перемещения опорные плиты мачт удерживаются приваркой к ложу. Задние рабочие расчалки 9 через полиспасты 10 прикрепили к якорям 11.
Последовательными короткими включениями лебедок оттяжного полиспаста, двух грузовых полиспастов и двух полиспастов расчалок доводят грузовые полиспасты до расчетного угла отклонения от оси мачт, сохраняя при этом соосность мачт. Величину испытательной нагрузки контролируют по динамометрам, установленным на непод вижных и ходовых нитках грузовых полиспастов. При достижении
ІИ. С. Г о л - ь д е н б е р г и др. Способ статического испытания гру зоподъемных мачт в комплекте с такелажной оснасткой и механизмами. Авт. свид. № 269465 от 9/ІѴ 1969. Бюлл. изобретений, 1970, № 15.
125
в грузовых полиспастах испытательной нагрузки, на 25% пре вышающей паспортную грузоподъемность, мачты выдерживают под. этой нагрузкой и осматривают их состояние.
К преимуществам способа относятся: возможность полного кон троля состояния мачт в процессе испытаний; более безопасные условия испытания по сравнению с испытанием мачт в вертикальном
положении; отсутствие необходимости применения эталонного груза большой массы; создание испытательной нагрузки на мачты работой полиспастов и лебедок, входящих в комплект мачт.
К недостаткам описанного способа можно отнести необходимость использования для испытаний свободной площадки весьма значи тельных размеров, а также сравнительно большие затраты, особенно на устройство якорей. Кроме того, статичный характер испытаний и горизонтальное положение мачт не соответствуют рабочим усло виям эксплуатации.
Оригинальный способ испытания спаренных мачт, оснащенных грузовыми полиспастами и расчалками, в рабочем вертикальном
126