книги из ГПНТБ / Грачев В.А. Современные методы плавки чугуна
.pdfбыли печи Петрашевского [72] и их модификации, приспособленные для работы на газовом топливе [73].
За рубежом к таким печам можно отнести так называемую печь «Flaven», которая также является разновидностью шахтно-отра- жательных печей и отличается наличием водоохлаждаемых колос ников в месте сочленения шахты с отражательной печью [74—76].
Однако ни одна из модификаций шахтно-отражательных печей не получила распространения в промышленности из-за серьезных недостатков в конструкции.
Поворотным пунктом в развитии плавки чугуна на газовом топ ливе явилось изобретение принципиально новых конструкций газо вых вагранок на Пензенском компрессорном заводе и способов вы- 'плавки в них чугуна требуемого качества и с высокой температу рой. Эти изобретения запатентованы во многих странах мира.
Газовые вагранки конструкции Пензенского компрессорного завода
Опыт создания, исследования и промышленного испытания га зовых вагранок различной конструкции [77—80] показал, что пер спективными являются три типа этих плавильных агрегатов: с ус тупами в вертикальной шахте, с выносной камерой перегрева, с перемычкой в шахте и двойным проходом для газов.
Конструкция газовых вагранок с уступами в шахте показана на рис. 22. Газовая вагранка представляет собой шахтную печь с копильником. В шахте вагранки выложены два уступа: нижний уступ 1 для поддержания столба шихты и верхний уступ 2 для предотвращения проваливания шихты в нижнюю часть шахты ваг ранки. Таким образом, шахта разделяется на две зоны. В верхней зоне находится шихта и производится ее расплавление; в нижней зоне, называемой камерой перегрева, происходит перегрев жидкого металла. Оба уступа имеют водяное охлаждение. В нижней части камеры перегрева, на ее подине выполняется углубление, которое во время плавки заполняется жидким металлом, в результате че го' образуется бассейн. В футеровке над бассейном равномерно по периметру шахты располагается большое количество туннелей 6 для сжигания газа. Туннели представляют собой огнеупорные труб ки, которые надеваются на горелочные сопла. Сопла жестко кре
пятся |
к кожуху и располагаются в один или два ряда. Количество |
|||||
сопел |
(и соответственно туннелей) выбирается из условия обеспече |
|||||
ния необходимой производительности вагранки. К соплам |
подает |
|||||
ся газовоздушная смесь, |
приготовляемая |
в смесителях |
3 |
горе- |
||
лочной системы 4 я 5. Выше горелочных туннелей в камере |
пере |
|||||
грева |
расположены сопла с туннелями для |
подвода |
природного |
|||
газа |
для подсвечивания |
продуктов сгорания |
сажистым |
углеродом. |
80
Принцип работы газовой вагранки заключается в следующем.
Перед началом |
плавки |
за счет сжигания газа в горелочной систе |
|||||
ме футеровка в |
камере |
перегрева разогревается |
до температуры |
||||
1600°С. |
Затем |
подается природный газ через верхний |
ряд сопел |
||||
для подсвечивания продуктов сгорания. После полной |
регулиров |
||||||
ки температурного режима и состава печной атмосферы |
в |
шахту |
|||||
вагранки |
загружается |
шихта, состоящая из металла и флюсов. |
|||||
Горячие |
газы, проходя |
между уступами |
в шахту, |
плавят |
металл, |
||
который |
в виде |
капель |
и струек стекает |
с подины |
нижнего |
уступа |
в бассейн. Бассейн на подине камеры перегрева заполняется ме таллом. Шлак также попадает в бассейн, но по поверхности метал ла непрерывно уходит в копильник. Капли и струйки металла, па дая в виде «дождя» с уступа в бассейн, разбрызгивают находящий ся там металл. На «кипящую» поверхность металла направлено большое количество факелов, создающих над поверхностью бас сейна сплошной слой горячих газов, что обеспечивает высокий пе регрев металла. Перегретый металл из бассейна непрерывно посту пает в копильник, откуда он отбирается по мере необходимости.
На рис. 23 показана газовая вагранка с выносной камерой пе регрева. Газовая вагранка имеет шахту 1 и сдвинутую по отноше
нию к оси шахты камеру перегрева 2, которая |
служит |
также ко- |
|
пильником для жидкого металла. |
Подина 3 |
шахты выполнена с |
|
наклоном в сторону камеры |
перегрева. |
В месте |
сочлене |
ния с камерой перегрева расположен верхний уступ 4. Нижний ус туп 5 выполнен в камере перегрева со стороны шахты. В нижней части камеры перегрева ее стенками и подиной образована ванна 6 для жидкого металла. Над ванной расположены горелки с сопла
ми 7 и короткими туннелями 8. |
Горелочные туннели 8 образовы |
||||
ваются огнеупорной кладкой. |
Камера |
перегрева |
перекрывается |
||
сводом 9, образующим между камерой |
перегрева |
и шахтой |
про |
||
ход 10 для газов. Для выпуска |
металла |
имеется летка |
а |
шла |
|
ка — летка 12. |
|
|
|
|
|
Несмотря на конструктивное |
отличие, принцип |
действия |
газо |
вой вагранки с выносной камерой перегрева в основном такой же,
как |
и вагранки с уступами в шахте. В то же время эта |
конструк |
ция |
более доступна для обслуживания и ремонта. |
|
|
Третьей конструктивной разновидностью является газовая ваг |
|
ранка с перемычкой в .шахте и двойным проходом для |
газов (рис. |
24). Вагранка представляет собой шахтную печь (с копильником или без него), обеспечивающую противоток газа и металла. В шах те вагранки выполнена водоохлаждаемая перемычка /, образую
щая с двух сторон |
между стенками шахты проходы 2 для газов. |
||
Выше перемычки /, над ее площадкой 3, шахта |
имеет водоохлаж- |
||
даемые выступы |
футеровки 4, |
препятствующие |
попаданию твер |
дой шихты в камеру перегрева |
металла 5. Ниже труб'водяного ох- |
6 Заказ 76 |
81 |
Рис. 23. Газовая вагранка с выносной камерой перегрева.
лаждения 6 перемычки выполнен свод 7 из высокоогнеупорных ма териалов. Камера перегрева 5 имеет «а своей подине бассейн «5,. который служит для перегрева жидкого металла. Над бассейном по периметру камеры перегрева расположены горелки для сжига ния газа.
Газовая вагранка работает следующим образом. Горячие га зы, образующиеся в результате сжигания углеводородов в камере перегрева, поступают через проходы с двух сторон перемычки в шахту вагранки и плавят металлическую шихту. Жидкий металл стекает в виде капель и струек с площадок перемычки и, контак тируя при падении с горячими газами и футеровкой, перегревает-
62
ся. Дальнейший перегрев металла осуществляется в бассейне на подине камеры перегрева, где в высокотемпературной зоне вагран ки происходит интенсивное разбрызгивание металла. По мере по ступления и накопления жидкий металл выдается в копильник или ковш через переходную летку или шлакоотделительное устройство.
Все три конструкции газовых вагранок имеют в своей основе один и тот же принцип — разделение плавильного агрегата на шах ту и камеру перегрева, сжигание газа производится в камере пере грева, обязательно имеющей бассейн жидкого металла, в который
поступление чугуна из шахты |
происходит путем прохождения его |
|
в виде |
капель и струек через |
высокотемпературное пространство |
к-амеры |
перегрева. |
|
Футеровка газовых вагранок
Вопрос об огнеупорах и выполнении огнеупорной футеровки является одним из важнейших при переводе вагранок с кокса на газ. Газовая вагранка имеет более сложную футеровку, чем обыч ная коксовая, и более высокую температуру в камере перегрева. Поэтому при использовании обычного шамотного ваграночного кирпича увеличивается расход огнеупоров и трудоемкость ре монта.
Опыт многолетней работы газовых вагранок показал, что из серийно выпускаемых огнеупоров для газовых вагранок наиболее приемлемы высокоглиноземистые и хромомагнезитовые.
На Пензенском компрессорном, Гомельском электромеханиче ском и некоторых других заводах футеровку выполняют из высоко глиноземистых блоков, форма и размеры которых приведены на рис. 25 и в табл. 16.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
|
|
Характеристики |
высокоглиноземистых |
огнеупоров |
|
|
||||
|
|
|
|
Размеры, мм |
|
|
|
|
|
Марка |
огнеупоров |
|
| |
|
|
|
Объем, см" |
Вес, |
кг |
|
|
' |
1 |
б |
в |
|
|
|
|
ДВ-5 |
. . . . |
550 |
|
200 |
150 |
|
16500 |
42 |
|
ДВ-6 |
. . . . |
550 |
|
200 |
120 |
— |
13200 |
|
33 |
ДВ-10 |
. . . |
400 |
|
200 |
120 |
— |
9600 |
|
24 |
ДВ-11 |
. . . |
400 |
|
200 |
100 |
— |
8000 |
|
20 |
ДВ-7 |
. . . . |
550 |
|
200 |
150 |
75 |
12375 |
|
30 |
ДВ-8 |
. . . . |
550 |
|
200 |
100 |
50 |
8250 |
|
20 |
ДВ-12 |
. . . . |
400 |
|
200 |
120 |
75 |
7800 |
|
19 |
ДВ-13 |
. . . . |
400 |
|
200 |
120 |
50 |
6800 |
|
17 |
ДВ-9 |
. . . . |
550 |
|
200 |
150 |
— |
8250 |
|
19 |
ДВ-14 |
. . . |
400 |
|
200 |
120 |
— |
4800 |
|
11 |
84
В качестве связующего используется раствор из высокоглино земистого пластифицированного мертеля ВТ-1.
При помощи этих блоков удобно выполнять прямоугольные формы, большие своды и.т. п., однако кладка неудобна в узких и закругленных местах. Некоторые затруднения при кладке в ваг ранке вызывает также вес изделий, доходящий до 40 кг. Семилукским огнеупорным заводом изготовляются высокоглиноземистые кирпичи, по размерам аналогичные ваграночным, но их выпуск не массовый, и использование их в вагранках в широких масшатабах
Рис. 25. Высокоглиноземистые блоки: |
|
а — прямой (ДВ-5, ДВ-6. ДВ-10, |
ДВ - И); б — клиновой |
(ДВ-7, ДВ-8, ДВ-12, ДВ-13); |
в - клиновой (ДВ-Э и |
ДВ-14). |
|
пока затруднительно. Цена всех видов огнеупорных высокоглино земистых изделий в 3—4 раза выше, чем шамотных.
Близкую к шамотным изделиям цену имеют хромомагнезитовые кирпичи, серийно выпускаемые нашей промышленностью. Их огне упорность около 2000°С, они могут применяться в газовых вагран
ках. Форма и размеры |
хромомагнезитовых |
кирпичей |
приведены |
|
на рис. 26 и в табл. 17. |
|
|
|
|
При использовании этих огнеупоров процесс в вагранке должен |
||||
иметь основные шлаки, так как кислые |
шлаки быстро |
разрушают |
||
основные хромомагнезитовые огнеупоры. |
|
|
|
|
Футеровку газовой |
вагранки можно |
выполнять комбинирован |
||
но — из нескольких видов огнеупорных |
материалов. |
Например, |
||
свод газовой вагранки |
с выносной камерой |
перегрева |
можно де- |
85
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
17 |
|||
|
|
|
Характеристики хромомагнезитовых |
кирпичей |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Размеры, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
|
|
а |
ai |
б |
|
в |
|
Объем, г л 3 |
|
Вес, кг |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ХМ-1 |
. |
. . |
. |
115 |
|
65 |
|
230 |
|
1720 |
|
4,8 |
||
ХМ-2 |
. |
. . |
. |
45 |
65 |
115 |
|
230 |
|
1460 |
|
4,1 |
||
ХМ-3 |
. |
. . |
. |
55 |
65 |
115 |
|
230 |
|
1590 |
|
4,45 |
||
ХМ-4 |
. |
. . |
. |
62 |
70 |
120 |
|
200 |
|
1580 |
|
4,4 |
||
ХМ-5 |
. |
. . |
. |
62 |
70 |
150 |
|
200 |
|
1980 |
|
5,5 |
||
ХМ-6 |
. |
. . |
. |
57 |
70 |
120 |
|
200 |
|
1520 |
|
4,3 |
||
ХМ-7 |
. |
. . |
. |
57 |
70 |
150 |
|
200 |
|
1900 |
|
5,3 |
||
ХМ-8 |
. |
. . |
. |
45 |
65 |
230 |
|
115 |
|
1460 |
|
4,1 |
||
ХМ-9 |
. |
. . |
. |
55 |
65 |
230 |
|
115 |
|
1590 |
|
4,45 |
||
ХМ-10 |
. |
. . |
. |
70 |
115 |
65 |
|
230 |
|
1380 |
|
3,85 |
||
ХМ-И |
|
. . |
. |
93 |
115 |
65 |
|
230 |
|
1550 |
|
4,35 |
||
|
|
|
|
|
а/ |
лать из хромомагнезита, |
стены |
|||||||
|
|
|
|
5 |
-камеры — из блоков, а площад |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ку, по которой чугун стекает из |
||||||||
|
|
|
|
|
|
шахты в -камеру перегрева, це |
||||||||
|
|
|
|
|
|
лесообразно |
выполнить из гра- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
фито-шамотных пл-ит. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Ремонт футеровки |
наиболее |
||||||
|
|
|
|
|
А |
целесообразно |
производить ме |
|||||||
|
|
|
|
|
тодом |
торкретирования. |
Авто |
|||||||
|
|
|
|
|
|
рами разработаны |
и |
проходят |
||||||
|
|
|
|
|
|
испытания |
конструкция |
тор |
||||||
|
|
|
|
|
|
крет-аппарата |
и |
составы тор |
||||||
|
|
|
|
Ъ — 7 |
крет-масс для |
ремонта |
футе |
|||||||
|
|
|
|
ровки газовых вагранок. Тор |
||||||||||
|
|
|
|
|
ч |
крет-масса |
должна |
иметь со |
||||||
|
|
|
|
|
став, аналогичный |
составу |
фу |
|||||||
|
|
|
|
|
теровки. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Внедрение |
в производствен |
|||||||
|
|
|
|
|
ную практику |
комбинированно |
||||||||
|
|
|
|
|
го метода выполнения |
футеров |
||||||||
|
|
|
|
|
ки |
и ее ремонта методом |
тор |
|||||||
Рис. 26. |
Виды |
хромомагнезитового кир |
кретирования |
позволяет |
значи |
|||||||||
|
|
|
пича: |
|
тельно |
снизить затраты |
на ре |
|||||||
а — прямой |
(ХМ-1); 6 — клин торцевой (ХМ-2, |
монт футеровки. |
|
|
|
|
||||||||
ХМ-3, ХМ-4 |
ХМ-5, ХМ-6, ХМ-7); |
в — клин |
|
Перспективной |
|
является |
||||||||
ребровой |
(ХМ-8, |
ХМ-9); |
г — клин |
переходный |
|
|
||||||||
|
|
(ХМ-10, |
ХМ-11), |
|
также |
футеровка |
монолитная |
|||||||
|
|
|
|
|
|
из |
высокоглиноземистого |
це- |
мента. Этот метод успешно испытан Г. Д. Юрченко на газовой чугуноплавильной печи [81].
86
3. РАЦИОНАЛЬНОЕ СЖИГАНИЕ ГАЗА ПРИ ПЛАВКЕ ЧУГУНА
Экспериментальное исследование процессов горения природного газа
Горелки полного предварительного смешения газа с воздухом при прочих равных условиях дают более короткий факел, чем диффузионные горелки. Поэтому за основу для моделирования была взята горелка полного предварительного смешения природ ного газа с воздухом. Модель горелки имела съемные стальные сопла, которые моделировали по форме и линейным размерам в масштабе 1 : 10 сопла производственных горелок. С целью выяв ления формы и размеров выходных отверстий, а также других фак торов на процесс горения модель горелки оборудовалась съемны ми соплами круглого сечения разных диаметров со стабилизатора ми и без них; соплами с треугольными, прямоугольными и фигурны ми отверстиями; соплами с большим количеством круглых отвер стий, расположенных по окружностям, спиралям, на взаимно перпен дикулярных осях, на выпуклых и вогнутых поверхностях. Во всех случаях исследовался процесс горения газовоздушной смеси как в свободном факеле, так и в факеле, ограниченном стенками. Для ограничения факелов использовались непрозрачные шамотные и стальные-цилиндры, прозрачные огнеупорные кварцевые трубки, различные экраны, пластинки, ограничительные устройства простой
исложной формы.
Впроцессе экспериментов на модели горелки проводились ви зуальные наблюдения и замеры зон факелов. Факелы многократно фотографировались в проекции на масштабный экран и с введен ной в них проволочной сеткой. По степени накала и интенсивности окисления стальной проволоки на разных уровнях определялись температурные зоны факела и окислительная способность продук тов сгорания газа.
Результаты экспериментов, полученные на моделирующих уста новках, проверялись на стендах, оборудованных натурными горел ками, а также в экспериментальных и производственных вагран ках, горелочные системы которых изменялись соответственно с по становкой задачи экспериментального исследования.
Форма и размеры свободного факела. Основной величиной, характеризующей закономерности сгорания газа в свободном фа келе в неограниченном пространстве, является длина факела, ко торая связана с его формой. Опыты на моделирующей установке подтвердили строение факела, изложенное в работе [82]. Установ лено, что процесс сгорания газовоздушной смеси в свободном фа келе при принятых условиях заканчивается на длине, в среднем равной 16 диаметрам выходного отверстия сопла горелки d0. Ши-
87
рина свободного факела име ет максимальную величину, равную 2,7 d0 , в интенсивно светящейся высокотемпера турной области факела.
При прочих равных усло виях факел укорачивается, одновременно занимая боль шое расстояние по ширине, при наличии стабилизатора, при распределении газовоз душной смеси по большому количеству отверстий, от стоящих друг от друга на расстоянии, превышающем 2,7 d0.
Механизм стабильного факельного горения. Экспе рименты на моделях и стен довые испытания горелок по казали, что процесс воспла менения и устойчивого горе ния газовоздушной смеси связан как с теплофизическими, так и с газодинамиче скими явлениями в факеле. Съемками факела, горящего в отрыве от выходного отвер стия горелки, обнаружены завихрения потока, направ ленные к «корню» факела, непрерывно поджигающие газовоздушную смесь и ста билизирующие процессы го рения.
Вихри непрерывно обра зуются у выходного отвер стия торелки, имея здесь при небольших размерах и ма лом плече пары сил большую угловую скорость, находя щуюся в прямой зависимости
Рис. 27 а. Газодинамика факела. от скорости газовоздушной смеси. При круглом выход ном отверстии сопла горелки
88
поверхность, образуемая вихрями, приближается по форме к тору. По мере посту пательного перемещения вих ря его размеры увеличива ются за счет увлекаемых им частиц из холодного ядра факела (рис. 27 а, область А) и окружающей среды, а уг ловая скорость вихря умень шается. Происходит расши рение крупномасштабной турбулентной области факе ла (область Б) и постепен ное сужение его холодного ядра. В конце холодного яд ра факела периферийные по токи вихрей сталкиваются у оси струи и подтормажива ются, в результате чего ин тенсивное поперечное пере мещение частиц, характер ное для вихревой области струи, прекращается и воз никает высокотемпературное ядро в факеле с мелкомас штабной турбулентностью
(область В), по границам ко торого развивается вторая вихревая область Г.
Закономерности |
развития |
|
|
|||||
свободно |
горящего |
факела. |
|
|
||||
Факел (рис. |
27 6) состоит из |
|
|
|||||
холодного ядра |
(/в ), повер |
|
|
|||||
хность которого является на |
|
|
||||||
чалом |
воспламенения |
тазо- |
|
|
||||
воздушной |
смеси и |
границей |
|
|
||||
вихревой зоны, а также из |
|
|
||||||
светящейся |
конусообразной |
|
|
|||||
области |
(/г ) |
|
за пределами |
|
|
|||
холодного ядра, где происхо |
|
|
||||||
дит догорание |
газа. |
|
Общая |
|
|
|||
длина |
факела |
равна |
сумме |
Рис. 27 |
б. Закономерности газодинамики |
|||
Aj>=ArHr- |
|
В пределах дли |
||||||
|
|
факела. |
||||||
ны / в о т |
кромки сопла |
горел- |
|
|